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    CO2中速度5~7 km/s自由飛圓球流場參數(shù)的實(shí)驗(yàn)測量和數(shù)值模擬

    2020-11-03 07:40:20廖東駿簡和祥謝愛民王宗浩
    實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2020年5期
    關(guān)鍵詞:飛行速度圓球激波

    廖東駿, 柳 森, 黃 潔, 簡和祥, 謝愛民, 王宗浩

    (中國空氣動力研究與發(fā)展中心, 四川 綿陽 621000)

    0 引 言

    火星大氣以CO2為主,目前成功著陸的火星探測器進(jìn)入火星大氣的速度主要在5~7 km/s之間[1]。CO2振動特征溫度低,高超聲速條件下更易發(fā)生化學(xué)反應(yīng),而火星稀薄大氣的低密度環(huán)境使得氣體分子間的碰撞不足以達(dá)到熱力學(xué)平衡和化學(xué)平衡狀態(tài)。因此,探測器在進(jìn)入火星大氣的過程中,CO2條件下的熱化學(xué)非平衡效應(yīng)將主導(dǎo)繞探測器的高超聲速流動。探測器激波與邊界層中非平衡效應(yīng)是潛在的“宇航任務(wù)殺手”之一[2],顯著影響探測器進(jìn)入過程中的氣動力系數(shù)、氣動熱載荷和繞探測器流場組分分布等因素,從而影響探測器的控制、熱防護(hù)和聯(lián)絡(luò)通信等性能。因此,需要準(zhǔn)確描述探測器在以CO2為主的火星大氣環(huán)境中高超聲速進(jìn)入時的非平衡流動特性,為探測器的設(shè)計提供依據(jù)和驗(yàn)證。

    數(shù)值模擬和地面實(shí)驗(yàn)是獲得探測器在以CO2為主的火星大氣中高超聲速進(jìn)入時非平衡氣動特性的2種主要手段。在數(shù)值模擬方面,目前主要基于Park的雙溫度非平衡模型[3]和Park′94化學(xué)反應(yīng)動力模型[4]對CO2中的非平衡繞流進(jìn)行數(shù)值模擬。相關(guān)研究表明,當(dāng)CO2中來流速度低于8 km/s時,采用簡化的Park′94 5組分(CO2, CO, O2, O, C)或8組分(N2, O2, NO, O, N, C, CO, CO2)和雙溫度非平衡模型就可以較好地描述火星大氣主要成分CO2或CO2-N2混合氣體中的非平衡流動[5-7]。本文也擬基于上述熱化學(xué)模型對實(shí)驗(yàn)流場進(jìn)行模擬,通過對比實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)驗(yàn)證模型準(zhǔn)確性,并分析流場參數(shù)。

    在地面實(shí)驗(yàn)方面,主要采用激波風(fēng)洞和膨脹管等高焓脈沖設(shè)備研究CO2條件下的非平衡流動,測量的數(shù)據(jù)包括激波脫體距離、氣動力系數(shù)、熱通量和輻射光譜等多種流場參數(shù)[8-11]。但部分高焓脈沖設(shè)備來流的熱化學(xué)狀態(tài)可能存在不確定性[12]。MacLean等[13]在LENS I激波風(fēng)洞和LENS XX膨脹管風(fēng)洞上進(jìn)行的CO2中火星探測器縮比模型非平衡繞流測量對比實(shí)驗(yàn)表明,反射式激波風(fēng)洞的來流存在已離解氣體。Matthew等[14]研究評估了T5和LENS I激波風(fēng)洞在火星探測器非平衡流場測量實(shí)驗(yàn)方面的能力,發(fā)現(xiàn)驅(qū)動氣體對實(shí)驗(yàn)氣體的污染也是導(dǎo)致來流狀態(tài)不確定的原因之一。諸如上述的問題導(dǎo)致部分高焓脈沖設(shè)備實(shí)驗(yàn)測量結(jié)果與其他設(shè)備存在差異,并給數(shù)值模擬驗(yàn)證帶來困難。彈道靶自由飛實(shí)驗(yàn)可同時模擬真實(shí)的氣體介質(zhì)、雷諾數(shù)和馬赫數(shù),可復(fù)現(xiàn)真實(shí)的飛行環(huán)境[15]。已有部分研究在彈道靶上測量了CO2中飛行速度5 km/s以下的探測器縮比模型氣動力、動穩(wěn)定性、圓球和探測器縮比模型的激波脫體距離等[16-19]。然而,彈道靶自由飛實(shí)驗(yàn)的模型尺寸較小、測試手段有限、測量難度大,需要精確的測量方法以獲得可靠的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。激波脫體距離是彈道靶實(shí)驗(yàn)中直觀且易于測量的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),圓球模型是研究激波脫體距離的標(biāo)準(zhǔn)模型之一,無法正確預(yù)測圓球激波脫體距離意味著無法正確預(yù)測飛行器的激波形狀和壓力分布,從而影響飛行物體總體氣動特性的預(yù)測[20]。圓球激波脫體距離一般隨來流速度升高而呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢,在一定程度上反映了流動中化學(xué)反應(yīng)的劇烈程度,但目前較缺乏在彈道靶中獲得的CO2條件下飛行速度5 km/s以上的圓球激波脫體距離實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù),需要開展測量實(shí)驗(yàn)補(bǔ)充相關(guān)數(shù)據(jù)。

    本文針對火星探測器進(jìn)入速度范圍5~7 km/s的狀態(tài),在中國空氣動力研究與發(fā)展中心超高速空氣動力研究所(HAI,CARDC)超高速彈道靶上測量CO2條件下自由飛圓球的激波脫體距離。研究CO2條件下約5~7 km/s速度范圍內(nèi)激波脫體距離隨來流速度的變化關(guān)系,將測量得到的激波脫體距離實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與采用雙溫度非平衡模型和簡化的Park′94 5組分6反應(yīng)模型數(shù)值計算的結(jié)果進(jìn)行對比驗(yàn)證,并采用數(shù)值方法計算圓球繞流的溫度和組分分布等流場參數(shù),以進(jìn)一步分析本文實(shí)驗(yàn)狀態(tài)下自由飛圓球的熱化學(xué)非平衡繞流特性。

    1 超高速彈道靶自由飛實(shí)驗(yàn)

    1.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備

    自由飛圓球激波脫體距離的測量實(shí)驗(yàn)在中國空氣動力研究與發(fā)展中心超高速空氣動力研究所的超高速彈道靶上進(jìn)行,實(shí)驗(yàn)設(shè)備和測試系統(tǒng)的布置如圖1所示。實(shí)驗(yàn)的靶室包括爆震段和實(shí)驗(yàn)段,由真空系統(tǒng)置換靶室內(nèi)實(shí)驗(yàn)氣體并提供預(yù)定的靶室壓力。口徑16 mm的二級輕氣炮將圓球加速到預(yù)定速度并在靶室內(nèi)自由飛行。采用脈寬10 ns的YAD激光器作為光源對圓球繞流流場進(jìn)行陰影成像,陰影光路的布置和測試方法可參考文獻(xiàn)[21]。靶室的壓力和溫度由電子真空計和溫度計測量。

    圖1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備和測試系統(tǒng)示意圖

    1.2 圓球模型與實(shí)驗(yàn)狀態(tài)

    圓球模型直徑D=6 mm,材質(zhì)為氧化鋁,質(zhì)量為0.45 g。氧化鋁圓球?yàn)樘沾刹牧蠠Y(jié)制成,其直徑誤差<0.01 mm。模型飛行速度V選取為針對火星探測器進(jìn)入速度的范圍約5~7 km/s,靶室壓力p0選取為約11 kPa,靶室溫度T0為室溫。圖2給出了圓球模型的照片。

    圖2 實(shí)驗(yàn)?zāi)P?/p>

    1.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

    實(shí)驗(yàn)在純CO2條件下進(jìn)行,基于拍攝到的圓球繞流流場陰影照片測量激波脫體距離,測量方法和誤差分析可見文獻(xiàn)[18],用測量的激波脫體距離δ除以圓球半徑R,就能得到無量綱的激波脫體距離δ/R。共獲得6個有效的自由飛圓球激波脫體距離實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù),其實(shí)際飛行速度為4.562~7.314 km/s(Ma=17.3~27.6)。表1給出了具體的實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù)和對應(yīng)實(shí)驗(yàn)狀態(tài),這也是國內(nèi)首次獲得的CO2條件下飛行速度5 km/s以上的自由飛圓球激波脫體距離實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。圖3和4分別給出了實(shí)驗(yàn)0021(V=5.715 km/s,p0=11.01 kPa,ρR=6.17×10-4kg/m2)和實(shí)驗(yàn)0025(V=7.314 km/s,p0=11.08 kPa,ρR=6.17×10-4kg/m2)拍攝到的圓球繞流流場陰影圖像,圖中可以明顯地分辨出脫體激波。圖5給出了本實(shí)驗(yàn)測量的激波脫體距離隨飛行速度的變化趨勢,并將其與一組先前在CO2條件下測量得到的飛行速度在5 km/s以下的半徑5 mm圓球激波脫體距離實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù)[19]進(jìn)行了對比。即使在考慮測量誤差和實(shí)驗(yàn)環(huán)境壓力差異影響的前提下,當(dāng)圓球飛行速度在5 km/s以下時,圓球激波脫體距離基本隨飛行速度升高呈現(xiàn)單調(diào)減小趨勢。而當(dāng)圓球飛行速度由約5.5 km/s升高到約7.0 km/s的過程中,圓球激波脫體距離隨飛行速度升高呈先減小后增大的趨勢,與通常認(rèn)為的激波脫體距離隨來流速度升高而單調(diào)減小的趨勢不一致。該現(xiàn)象推測與該速度范圍內(nèi)圓球繞流流場的熱化學(xué)狀態(tài)變化有關(guān),后文將結(jié)合數(shù)值模擬對其進(jìn)行分析。

    圖3 實(shí)驗(yàn)0021陰影圖像

    圖4 實(shí)驗(yàn)0025陰影圖像

    圖5 激波脫體距離實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù)隨飛行速度變化

    表1 激波脫體距離實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù)和對應(yīng)實(shí)驗(yàn)狀態(tài)Table 1 Measured shock standoff distances and corresponding test conditions of present test

    2 數(shù)值模擬

    2.1 數(shù)值方法

    采用帶化學(xué)反應(yīng)源項(xiàng)的二維軸對稱N-S方程組作為控制方程,在坐標(biāo)系(x,r,θ)下,其無量綱形式表達(dá)為:

    (1)

    式中,Q為守恒量矢量,F(xiàn)、G為對流項(xiàng)矢量,F(xiàn)v、Gv為黏性項(xiàng)矢量,H、Hv為有黏、無黏部分源項(xiàng)矢量,W為化學(xué)反應(yīng)和振動源項(xiàng)矢量,Re為雷諾數(shù)。對雙溫度非平衡模型,有:

    Q=(ρi,ρu,ρv,ρE,ρevib)T

    (2)

    (3)

    化學(xué)反應(yīng)模型采用簡化自Park′94模型[4]的5組分(CO2,CO,O2,O,C)6反應(yīng)模型,其反應(yīng)方程式為:

    CO2+m1←→CO+O+m1

    CO+m2←→C+O+m2

    O2+m3←→2O+m3

    CO+O←→O2+C

    CO2+O←→O2+CO

    CO+CO←→CO2+C

    其中m1、m2和m3為第三體組分,各反應(yīng)的反應(yīng)常數(shù)和三體碰撞效率選自文獻(xiàn)[4]。各組分的施密特數(shù)Sc取為常值0.525。

    熱力學(xué)溫度模型采用Park的雙溫度非平衡模型[3]。對本文涉及的2種化學(xué)反應(yīng),其反應(yīng)控制溫度分別取為:離解反應(yīng)(AB+M?A+B+M),正、反應(yīng)控制溫度Tf、Tb為:Tf=(TTvib)0.5(即振動溫度指數(shù)q=0.5),Tb=T;置換反應(yīng)(AB+C?A+BC),其正、反應(yīng)控制溫度Tf、Tb為:Tf=Tb=T。其中T和Tvib分別為平(轉(zhuǎn))動溫度和振動溫度。

    二維軸對稱結(jié)構(gòu)網(wǎng)格如圖6所示,網(wǎng)格數(shù)量為12 000,并在激波位置處加密??刂品匠虒α黜?xiàng)采用對稱型TVD格式離散,黏性項(xiàng)采用中心差分格式離散,化學(xué)反應(yīng)和振動源項(xiàng)采用一階精度的隱式處理。壁面邊界為無滑移等溫壁,壁面溫度Tw取為1000 K;壁面組分計算采用完全催化壁條件,壁面組分質(zhì)量分?jǐn)?shù)取等于來流組分質(zhì)量分?jǐn)?shù),對本文實(shí)驗(yàn)狀態(tài),來流CO2組分質(zhì)量分?jǐn)?shù)取為1。

    圖6 計算網(wǎng)格示意圖

    2.2 計算結(jié)果及對比分析

    2.2.1 激波脫體距離

    圖7對比了自由飛圓球激波脫體距離的實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù)和數(shù)值計算結(jié)果。其中紅色虛線和灰色點(diǎn)劃線分別是實(shí)驗(yàn)前在壓力p0=11.5 kPa、T0=300 K狀態(tài)下采用雙溫度模型和凍結(jié)氣體模型計算的圓球激波脫體距離隨速度變化趨勢。藍(lán)色空心方框?yàn)楦鶕?jù)本文具體實(shí)驗(yàn)狀態(tài)采用雙溫度模型計算的對應(yīng)圓球激波脫體距離。上述計算涉及的化學(xué)反應(yīng)動力模型均為本文選取的5組分6反應(yīng)模型。凍結(jié)氣體模型計算的激波脫體距離隨速度升高而呈單調(diào)減小趨勢。雙溫度模型計算的兩組結(jié)果則表現(xiàn)出相似的變化規(guī)律:當(dāng)圓球飛行速度在約5.5 km/s以下時,激波脫體距離隨速度升高而減??;當(dāng)飛行速度在約5.5~7.0 km/s時,激波脫體距離隨速度升高反而增大;當(dāng)飛行速度超過7.0 km/s時,激波脫體距離又隨速度升高而呈緩慢下降趨勢。該變化規(guī)律與實(shí)驗(yàn)測量的激波脫體距離隨速度變化趨勢基本一致。表2對比了根據(jù)本文實(shí)驗(yàn)狀態(tài)采用雙溫度模型和5組分6反應(yīng)模型計算的激波脫體距離與對應(yīng)實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù)的偏差,可見采用本文計算方法得到的圓球激波脫體距離基本再現(xiàn)了本文實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù)。

    此外,還針對不同圓球直徑、不同雙尺度參數(shù)和不同振動溫度指數(shù)q等條件計算了本文實(shí)驗(yàn)狀態(tài)下的激波脫體距離。得到的計算結(jié)果均表現(xiàn)出激波脫體距離在來流速度約5.5~7.0 km/s時隨來流速度升高反而增大的趨勢。只有在假設(shè)流動的化學(xué)反應(yīng)凍結(jié)時,數(shù)值計算才能得到激波脫體距離隨來流速度升高而始終單調(diào)減小的結(jié)果。由此推測,本文實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù)所體現(xiàn)出的自由飛圓球激波脫體距離隨飛行速度變化的趨勢應(yīng)與其繞流熱化學(xué)狀態(tài)有關(guān),需進(jìn)一步計算其流場溫度和組分分布進(jìn)行分析。

    圖7 自由飛圓球激波脫體距離的實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù)和數(shù)值計算結(jié)果對比

    表2 雙溫度模型和5組分6反應(yīng)模型計算的激波脫體距離與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的偏差

    2.2.2 流場溫度分布

    選取本文飛行速度不同的3個實(shí)驗(yàn),分別為:實(shí)驗(yàn)0021(V=5.715 km/s)、實(shí)驗(yàn)0024(V=4.562 km/s)和實(shí)驗(yàn)0025(V=7.314 km/s),并根據(jù)其實(shí)驗(yàn)狀態(tài)計算其流場溫度分布。圖8(a)、(b)分別對比了根據(jù)具體實(shí)驗(yàn)狀態(tài)計算得到的實(shí)驗(yàn)0021和實(shí)驗(yàn)0024、實(shí)驗(yàn)0021和實(shí)驗(yàn)0025的駐點(diǎn)線平動、振動溫度分布。在激波后靠近激波一側(cè),上述算例的平動溫度T對比振動溫度Tvib均有顯著差別,表現(xiàn)出顯著的熱力學(xué)非平衡現(xiàn)象。但對比上述各算例的溫度變化趨勢,盡管其溫度分布位置由于脫體激波位置不同而有所差異,但其總體分布趨勢是類似的,松弛距離也基本相同。由此推測,熱力學(xué)非平衡并非是引起來流速度約5.5~7.0 km/s時激波脫體距離隨速度升高反而增大的原因。

    圖8 駐點(diǎn)線平動溫度T和振動溫度Tvib分布數(shù)值計算結(jié)果對比

    2.2.3 流場組分分布

    進(jìn)一步計算上述3個算例的流場組分摩爾質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布。圖9(a)、(b)分別對比了根據(jù)具體實(shí)驗(yàn)狀態(tài)計算得到的實(shí)驗(yàn)0021和實(shí)驗(yàn)0024、實(shí)驗(yàn)0021和實(shí)驗(yàn)0025的駐點(diǎn)線各組分摩爾質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布。上述算例激波后靠近激波一側(cè)的流場組分含量有顯著變化,表明激波層中產(chǎn)生了劇烈的化學(xué)反應(yīng)。結(jié)合圖8的計算結(jié)果,可推測本實(shí)驗(yàn)狀態(tài)下自由飛圓球波后靠近激波一側(cè)區(qū)域的流場主要處于熱化學(xué)非平衡狀態(tài)。對比實(shí)驗(yàn)0021和實(shí)驗(yàn)0024的計算結(jié)果,當(dāng)圓球飛行速度由4.562 km/s提高到5.715 km/s時,組分CO2和O2的含量顯著降低,組分CO和O的含量明顯升高,而組分C的含量沒有發(fā)生變化,基本為0。該結(jié)果表明,當(dāng)來流速度由約4.5 km/s升高到約5.5 km/s時,激波后CO2迅速離解成CO和O,并與O發(fā)生置換反應(yīng)生成O2,生成的O2也迅速離解,而CO的離解和置換反應(yīng)尚未發(fā)生,沒有C生成,仍處于化學(xué)凍結(jié)狀態(tài)。對比實(shí)驗(yàn)0021和實(shí)驗(yàn)0025的計算結(jié)果,當(dāng)圓球飛行速度由5.715 km/s提高到7.314 km/s時,組分CO含量有所降低,組分CO2和O2含量顯著降低,基本接近于0,組分O的含量有所升高,而組分C的含量也明顯升高了。該結(jié)果表明,當(dāng)來流速度由約5.5 km/s升高到約7.0 km/s時,CO2和O2離解反應(yīng)的程度進(jìn)一步加大,已基本完全離解,而CO也已開始離解,在波后靠近激波一側(cè)處于化學(xué)非平衡狀態(tài),與來流速度5.5 km/s以下CO處于化學(xué)凍結(jié)的狀態(tài)不同。CO離解后生成C和O,物質(zhì)的量增加了,波后氣體體積(物質(zhì)的量×氣體摩爾體積,其中后者為常量)相對增大,而氣體總質(zhì)量不變,因此波后氣體密度相對降低。根據(jù)Lobb[22]提出的激波脫體距離δ的理論關(guān)系式:

    圖9 駐點(diǎn)線組分摩爾質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布數(shù)值計算結(jié)果對比

    (4)

    式中,L為常數(shù),對圓球其取值為0.41,D為圓球直徑。對來流密度ρ∞基本一致的本文實(shí)驗(yàn)狀態(tài),當(dāng)波后密度ρs降低時,激波脫體距離將升高。圖10對比了根據(jù)實(shí)驗(yàn)0021和0025狀態(tài)計算的駐點(diǎn)線密度分布,可見當(dāng)來流速度由約5.5 km/s(0021)升高到約7.0 km/s(0025)時波后密度確有降低。故根據(jù)上述計算結(jié)果推測,當(dāng)來流速度在約5.5~7.0 km/s的范圍內(nèi)時,組分CO開始發(fā)生顯著離解,使得其波后密度隨速度升高而降低,導(dǎo)致激波脫體距離反而隨速度升高而增大。

    圖10 實(shí)驗(yàn)0021和實(shí)驗(yàn)0025狀態(tài)下駐點(diǎn)線密度分布數(shù)值計算結(jié)果對比

    3 結(jié) 論

    本文在中國空氣動力研究與發(fā)展中心超高速空氣動力研究所彈道靶上測量了CO2中針對火星探測器進(jìn)入速度范圍5~7 km/s條件下的自由飛圓球激波脫體距離,并通過與數(shù)值計算得到的流場參數(shù)對比,得到以下結(jié)論:

    (1) 在本文實(shí)驗(yàn)狀態(tài)下,圓球飛行速度約5.5~7.0 km/s范圍內(nèi),圓球激波脫體距離反而隨飛行速度升高而增大;

    (2) 采用Park的雙溫度非平衡模型和5組分6反應(yīng)CO2化學(xué)反應(yīng)動力模型可基本再現(xiàn)本文自由飛圓球激波脫體距離實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù),且根據(jù)計算結(jié)果推測,本文實(shí)驗(yàn)狀態(tài)下自由飛圓球波后靠近激波一側(cè)區(qū)域的流場主要處于熱化學(xué)非平衡狀態(tài);

    (3) 根據(jù)計算結(jié)果推測,當(dāng)來流速度在約5.5~7.0 km/s的范圍內(nèi)時,流場組分CO開始發(fā)生顯著離解,這是引起圓球激波脫體距離在該速度范圍內(nèi)隨速度升高反而增大的可能原因。

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