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    某MPV車型側(cè)面碰撞的B柱安全設(shè)計與優(yōu)化

    2020-10-29 07:37:05龐毅陳錫文陳釗
    汽車科技 2020年5期
    關(guān)鍵詞:優(yōu)化設(shè)計

    龐毅 陳錫文 陳釗

    摘 ?要:某MPV車型在側(cè)面碰撞MDB50試驗中,為了減小B柱腰線位置的侵入位移和侵入速度,使B柱的變形為有利于保護乘員的模式,通過采用熱成形且屈服強度達到1500MPa的超高強鋼為B柱加強板,并優(yōu)化B柱加強板腰線位置截面和內(nèi)焊U型板及下部位置開減弱孔的方式,來解決B柱中部位置侵入變形過大的問題。該車型優(yōu)化后在C-NCAP的側(cè)碰試驗中結(jié)果為滿分,證明了B柱優(yōu)化分析的正確性,為MPV車型B柱的安全設(shè)計提供了一種有效的方法。

    關(guān)鍵詞:側(cè)面碰撞;B柱加強板;B柱變形模式;優(yōu)化設(shè)計

    中圖分類號:U467 ? ? 文獻標識碼:A ? ? 文章編號:1005-2550(2020)05-0090-06

    Abstract: In order to reduce the deformation and velocity intrusion of B pillar waist position and to get a better protection occupant deformation model in a MPV side crash test MDB50, it brought an idea by using methods to solve the problem of large deformation at B pillar middle position. The results of vehicle side impact test in C-NCAP is full marks, which proved the correctness of B pillar optimization analysis and provided an effective way for the safety design of MPV B pillar.

    Key Words: Side Impact; B Pillar Reinforcement Panel; B Pillar Deformation Mode; Optimization Design

    1 ? ?引言

    汽車安全法規(guī)C-NCAP的側(cè)面碰撞試驗MDB50,可變形移動壁障以50km/h的速度側(cè)面碰撞車輛,如下圖1所示。當壁障側(cè)面碰撞車輛時,B柱和門檻是兩條主要傳力路徑,B柱的抗彎剛度對側(cè)碰的結(jié)構(gòu)耐撞性能非常重要[1]。而側(cè)面碰撞試驗考慮影響乘員安全的因素很多,如車輛側(cè)面結(jié)構(gòu)侵入速度、侵入量、侵入形態(tài)、車門內(nèi)飾系統(tǒng)的剛度、側(cè)面約束系統(tǒng)以及乘員座椅等[2]。在某MV的汽車側(cè)圍環(huán)境中,如圖2所示,滿足一定抗彎剛度和有較好變形模式的B柱結(jié)構(gòu)可以有效地減少B柱腰線位置的侵入速度和侵入位移,增大車內(nèi)乘員的緩沖空間,實現(xiàn)對乘員更好的安全保護。

    側(cè)面碰撞研究的開始階段,是通過碰撞試驗來進行。最初對B柱的安全設(shè)計是通過側(cè)碰試驗的研究形成的“S”變形模式,要點是通過B柱下部的較大變形撞座椅來推開假人,減輕乘員和車身的碰撞接觸。隨著對不同車型B柱變形模式的研究增多,malkusson等,對某轎車B柱的側(cè)碰分析得出變形模式較好的為的“鐘擺式”[3]。國內(nèi)對B柱的變形模式的研究,有湖南大學的張維剛在某轎車開發(fā)時總結(jié)的下部變形類似于“L”[4],如下圖3所示為不同車型較好的B柱變形模式匯總。

    2 ? ?問題分析

    2.1 ? 問題說明

    某MPV側(cè)面安全碰撞試驗中,由于B柱的抗彎剛度不足,腰線位置侵入變形過大,導(dǎo)致B柱變形模式為中部彎折,如圖4所示,中部正對著乘員的胸部位置,對乘員造成很大損傷。

    按照以往車型累積的經(jīng)驗,B柱腰線位置的動態(tài)最大侵入位移一般在140mm左右,侵入速度為7.5m/s,B柱頂部的侵入位移小于30mm。在可變形移動壁障以50km/h的速度側(cè)面碰撞車輛的試驗中,B柱內(nèi)板腰線的動態(tài)最大侵入位移為210mm,侵入速度為10.2m/s,B柱頂部的侵入位移為26mm。B柱中部腰線彎折嚴重,腰線位置侵入速度和頂部傾入位移遠達不到車身結(jié)構(gòu)的安全指標要求。

    2.2 ? 理論分析

    在側(cè)面碰撞中,人體腹腔內(nèi)部器官的損傷對生命的威脅程度較胸部低,而且侵入速度對假人胸部的變形影響較腹部更加顯著[5]。因此,從乘員損傷防護的角度出發(fā),首先應(yīng)該減小車體側(cè)圍在人體正常坐姿狀況下胸部位置處的變形和侵入速度[6]。

    以某車型的側(cè)面碰撞試驗作為示意圖,分析得到簡化的B柱內(nèi)板動態(tài)力學平衡模型,如圖5為某車型B柱的動態(tài)變形錄像截圖,呈“S”型。一般情況下,移動壁障碰撞側(cè)面碰撞B柱,車頂受力變形相對其它位置較小故簡化為剛接,示意如圖6,根據(jù)達朗貝爾原理[7]得到B柱結(jié)構(gòu)動態(tài)受力平衡如式1所示:

    其中,F(xiàn)1 是移動壁障施加在B柱上的力,F(xiàn)2 是假人肩部和胸部在B柱的反作用力,F(xiàn)3 是座椅施加的反力,F(xiàn)4 是地板和底部橫梁的反力。該MPV中胸部肋骨變形較大,故需要降低 F2 的值,由式1可知,F(xiàn)1 一定的情況下,減小 F2 ,即增大 F3 和 F4 的值。

    由牛頓第二定律得式2,為了增大力的值,可以減小質(zhì)量和增大該處的加速度值,即開孔或者拼焊較弱的鋼材來增大該位置的侵入。

    側(cè)面結(jié)構(gòu)對侵入速度可接受的范圍一般在7~10m/s之間,但相關(guān)文獻表明控制側(cè)面結(jié)構(gòu)的侵入速度在8m/s以下能較好地滿足側(cè)面碰撞乘員安全性能的要求[8]。因此在該MPV車型側(cè)面安全設(shè)計時,強化B柱中上部結(jié)構(gòu),將B柱內(nèi)板腰線處侵入速度的優(yōu)化目標定在7m/s以下,最大動態(tài)侵入位移控制在140mm以內(nèi),而弱化B柱下部結(jié)構(gòu),增大下部的變形侵入。

    3 ? ?優(yōu)化B柱解決問題

    3.1 ? 提高B柱強度

    國際鋼鐵協(xié)會把屈服強度小于210MPa的鋼板歸為軟鋼,屈服強度在210MPa~550MPa之間的稱為高強度鋼,屈服強度大于550MPa以上的為超高強度鋼[9]。一般情況下,高強度鋼板隨著強度的提高,其沖壓成形性能降低、強度越高、成形難度越大,尤其是當強度超過1000MPa時,車身B柱加強板等一些形狀復(fù)雜的零件用常規(guī)的冷沖壓工藝幾乎無法成形[10]。

    通過采用熱成形高強度鋼板的新技術(shù),可以成形強度高達1500MPa的沖壓件。與冷沖壓成形相比,熱沖壓成形的B柱加強板具有成形后板料回彈量很小、零件的貼膜性好、尺寸精度高等優(yōu)點,如圖7所示為熱成形高強度鋼Br1500HS在不同應(yīng)變率下的材料曲線。

    在MPV車型的開發(fā)中,通過改變側(cè)面碰撞中主要受力結(jié)構(gòu)B柱加強板的材料,采用熱成形超高強度的鋼板,使B柱的整體抗彎剛度和抗拉強度得到較大提高,進而降低B柱內(nèi)板的侵入速度和位移量。

    3.2 ? 優(yōu)化B柱截面

    在側(cè)面碰撞試驗中,B柱腰線位置的侵入變形最嚴重,故要在該關(guān)鍵位置優(yōu)化截面形狀。關(guān)鍵截面的特性參數(shù)包括截面材料使用面積S,截面慣性距Iy和Iz,截面扭轉(zhuǎn)常量,截面所包圍的總面積等。優(yōu)化B柱腰線截面時,垂直切割B柱腰線位置形成一個切割面,如圖8所示,使用局部坐標系yoz,B柱位置斷面面積為A,取微面積dA,S為遍及整個斷面面積A的積分,主要反映截面所用材料的多少。Iy和Iz分別為定義對局部坐標系中y軸和z軸的慣性矩,主要反映截面的抗彎性能,Iy和Iz越大,截面的抗彎性能越好。扭轉(zhuǎn)常數(shù)為扭轉(zhuǎn)慣性矩,即單位長度扭轉(zhuǎn)角,其主要反映截面的抗扭性能,扭轉(zhuǎn)常數(shù)越大,抗扭性能越好[11]。

    (5)

    使用仿真軟件,輸入截面尺寸和材料厚度,可以得到如表1所示的截面轉(zhuǎn)動慣量和扭轉(zhuǎn)常數(shù)的具體數(shù)值,優(yōu)化前后的截面形狀對比如圖7所示,優(yōu)化后B柱腰線位置截面沿X方向尺寸加大,轉(zhuǎn)動慣量和扭轉(zhuǎn)常數(shù)等參數(shù)變大,較大提高了B柱腰線位置的抗彎剛度和抗扭性能。

    3.3 ? 修正B柱變形模式

    3.3.1 弱化B柱加強板下部

    游國忠,陳曉東,等通過拓撲優(yōu)化方法在B柱給定的空間中確定最優(yōu)的材料分布,采用形狀優(yōu)化方法對B柱進行細節(jié)改進,設(shè)計理想的B柱形狀,從而降低關(guān)鍵區(qū)域的變形量[12]。為了使熱成形B柱的材料梯度分布趨于合理,朱敏,等以某轎車為例,基于響應(yīng)面數(shù)值優(yōu)化方法,采用部件碰撞仿真分析,對熱成形B柱加強板的材料性能梯度分布進行了優(yōu)化,得出B柱下部屈服強度最弱的結(jié)論[13]。

    根據(jù)以上的分析,為弱化B柱下部結(jié)構(gòu),通過在MPV車型的B柱加強板下部開孔,減弱下部的局部強度后的變形試驗結(jié)果如圖10所示,侵入速度通過在B柱內(nèi)板位置的加速度傳感器用1000Hz濾波積分一次后得到,如圖11侵入速度優(yōu)化后的侵入明顯比優(yōu)化前的有較大增加,表明弱化B柱下部結(jié)構(gòu)得到較好效果。

    3.3.2 強化B柱加強板中上部

    為了局部提高B柱中上部位置的抗彎剛度,通過在B柱加強板上部加筋,中部內(nèi)焊U形板,較大提升了B柱中上部位的抗彎性能。圖12為優(yōu)化前T1階段和優(yōu)化后T2階段的B柱腰線位置侵入位移對比,其中最大侵入位移由210mm減小到135mm,圖13的最大侵入速度由10.2m/s減小到6.5m/s。

    B柱腰線位置的變形CAE對比如圖14所示,試驗后的B柱的變形如圖15所示,仿真和試驗結(jié)果一致,侵入變形明顯減小,中部彎折得到較大改善。

    在側(cè)面碰撞試驗中,圖16為B柱的動態(tài)變形模式錄像截屏,中上部位侵入變形小,下部侵入變形大,整個B柱結(jié)構(gòu)變形是比較好的,類似于“L”的變形模式, 這有利于保護乘員的安全。

    4 ? ?試驗結(jié)果對比

    在汽車碰撞安全性能的評價法規(guī)中,前排假人的肋骨變形量不大于為4分,變形量超過為0分, ? ? ? ? ? ? ?的前排假人總分為16分[14]。表2為優(yōu)化前T1階段和優(yōu)化后T2階段的整車側(cè)面碰撞試驗結(jié)果,從假人的各部位傷害值結(jié)果來看,優(yōu)化前的得分為12分,優(yōu)化后的試驗結(jié)果為滿分16分,說明該MPV車型的B柱安全優(yōu)化設(shè)計是有效的。

    5 ? ?結(jié)論

    分析兩次整車碰撞試驗的結(jié)果,B柱腰線的侵入速度和侵入位移明顯減小,變形為中上部小,下部大的較好的類似于“L”的有利模式,而且假人胸部肋骨變形量由優(yōu)化前的46.9mm減小到22.3mm,說明B柱的安全設(shè)計效果明顯,解決了B柱腰線侵入變形大的問題,提升了對乘員的側(cè)面安全保護性能。

    歸納該MPV車型的設(shè)計要點,有以下四點:

    a、B柱加強板結(jié)構(gòu)采用熱成形的超高強度鋼材,較大提高了B柱結(jié)構(gòu)的強度;

    b、優(yōu)化B柱加強板腰線位置截面并在上部布置加強筋,增加上部抗彎剛度的同時,可以有效減少鈑金數(shù)量和材料厚度;

    c、在B柱加強板下部位置開減弱孔,開孔后更利于減弱B柱下部的強度,有減重和改善B柱結(jié)構(gòu)變形雙重效果;

    d、熱成形超高強鋼B柱加強板結(jié)構(gòu)的設(shè)計和分析,均在仿真的指導(dǎo)下進行,仿真和試驗有很高的一致性,給設(shè)計提供了理論依據(jù),縮短了開發(fā)周期,節(jié)省了大量的人力成本。

    參考文獻:

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    [4]張維剛. 汽車碰撞安全性設(shè)計與改進[博士學位論文] . 長沙:湖南大學,2002,13~14.

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    [8]張學榮,蘇清祖. 側(cè)面碰撞乘員損傷影響因素分析[J]. 汽車工程,2008,3(2),146 ~150.

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    [12]游國忠,陳曉東,程勇,朱西產(chǎn),蘇清祖. 轎車B柱的優(yōu)化及對側(cè)面碰撞安全性的影響[J]. 汽車工程,2006,28(11),972~975.

    [13]朱敏,姬 琳,葉 輝. 考慮側(cè)碰的汽車B 柱加強板材料性能梯度優(yōu)化[J]. 吉林大學學報(工學版), 2011,41(5),1210~1215.

    [14]中國汽車技術(shù)研究中心. C-NCAP管理規(guī)則2012版[Z] . ?2012,7:26~30.

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