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    氣化爐內(nèi)襯表面裂紋檢驗失效分析

    2020-10-27 08:42:22毛國均秦敬芳
    化工裝備技術(shù) 2020年5期
    關(guān)鍵詞:冷室環(huán)向內(nèi)襯

    毛國均* 黃 輝 秦敬芳

    (寧波市特種設(shè)備檢驗研究院)

    1 基本情況

    寧波某化工企業(yè)的一臺氣化爐在投用9 年后的定期檢驗中發(fā)現(xiàn),激冷室內(nèi)壁及接管角焊縫周圍堆焊層表面存在大量微裂紋及點蝕孔缺陷。裂紋呈Y 形或X 形, 長約為2~15 mm,點蝕孔徑≤3 mm 且互相不等,對點蝕坑底進(jìn)行滲透(PT)檢測后發(fā)現(xiàn)裂紋,打磨消除后實測點蝕孔深度為5 mm,具體形貌如圖1 所示,裂紋及點蝕孔出現(xiàn)的位置如圖2 所示。為了明確其失效原因并避免事故再次發(fā)生,采用相應(yīng)的理化分析、應(yīng)力分析手段進(jìn)行分析研究,氣化爐的主要技術(shù)參數(shù)可見表1。

    2 金相檢驗

    對氣化爐內(nèi)表面進(jìn)行金相檢驗,如果如圖3 所示。從內(nèi)表面內(nèi)襯表面的金相組織可以看出:(1)內(nèi)表面存在奧氏體+枝晶狀鐵素體及少量碳化物;(2)裂紋特性為沿晶擴(kuò)展,有少量穿晶擴(kuò)展,且呈樹枝狀,裂紋形貌具有典型的應(yīng)力腐蝕裂紋特征[1]。

    3 能譜分析

    圖1 內(nèi)襯宏觀及PT檢測顯示表面裂紋

    圖2 缺陷位置示意圖(單位:mm)

    對氣化爐溶液介質(zhì)元素進(jìn)行分析后發(fā)現(xiàn),其中存在大量氯離子,其質(zhì)量濃度為200 mg/L,遠(yuǎn)高于GB150—2011《壓力容器》標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的25 mg/L, 氯離子容易在垢下聚集,垢下氯離子質(zhì)量濃度比溶液中的氯離子高。

    表1 氣化爐主要技術(shù)參數(shù)

    圖3 內(nèi)表面金相形貌(100倍)

    對出現(xiàn)裂紋密集區(qū)域的垢層進(jìn)行取樣及能譜分析,結(jié)果如圖4 和表2 所示。分析結(jié)果顯示,斷口腐蝕產(chǎn)物雖未發(fā)現(xiàn)氯元素,但垢層中含有大量硫元素。

    圖4 垢層能譜分析結(jié)果

    表2 垢層產(chǎn)物能譜分析 %

    資料表明硫化物對氯離子導(dǎo)致的應(yīng)力腐蝕開裂起促進(jìn)作用,根據(jù)內(nèi)襯的金相檢驗以及斷口腐蝕產(chǎn)物元素分析結(jié)果,可進(jìn)一步認(rèn)定氣化爐內(nèi)表面開裂為氯、硫離子引起的應(yīng)力腐蝕開裂[2]。

    4 失效原因分析

    由內(nèi)襯的宏觀檢驗、斷口分析以及金相檢驗可以確認(rèn),氣化爐內(nèi)襯開裂為氯、硫離子引起的應(yīng)力腐蝕開裂。金屬構(gòu)件發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂必須同時滿足材料、應(yīng)力、環(huán)境的特定條件。針對氣化爐內(nèi)襯的應(yīng)力腐蝕開裂,分別對使用的材料,受力情況及服役環(huán)境等因素進(jìn)行分析。

    4.1 材料因素分析

    對氣化爐內(nèi)襯進(jìn)行半定量材料成分檢測,將測得的材質(zhì)主要成分與GB/T 3280—2007《不銹鋼冷軋鋼板和鋼帶》進(jìn)行對比,結(jié)果如表3 所示。

    表3 材質(zhì)化學(xué)成分對比(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %

    通過成分對比可以發(fā)現(xiàn),內(nèi)襯使用的材料符合316L 不銹鋼要求。316 型奧氏體不銹鋼對應(yīng)力腐蝕開裂的敏感性較高,在潮濕的環(huán)境及H2S,氯離子作用下會發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂。通過金相檢驗發(fā)現(xiàn)試樣母材的組織基本上為奧氏體,且存在少量纖維狀鐵素體,因此對試樣進(jìn)行鐵素體含量檢測。利用鐵素體測量儀測得氣化爐內(nèi)襯所用奧氏體不銹鋼材料中鐵素體質(zhì)量含量為0.5%左右。316 不銹鋼屬于奧氏體不銹鋼,奧氏體不銹鋼中一般會存在少量的鐵素體。接管周邊硬度值約為HB180,內(nèi)壁硬度值約為HB205,該材料的硬度偏高。

    4.2 環(huán)境因素分析

    奧氏體不銹鋼應(yīng)力腐蝕開裂需要在潮濕的環(huán)境中形成氯化物溶液。對氣化爐溶液介質(zhì)元素分析后發(fā)現(xiàn)其中存在大量氯離子,其質(zhì)量濃度為200 mg/L,且垢層中具有大量的硫元素。相關(guān)資料表明硫化物對氯離子導(dǎo)致的應(yīng)力腐蝕開裂起促進(jìn)作用。

    4.3 應(yīng)力因素分析

    因為基材SA387Cr11CL2 和堆焊層316L 的熱膨脹系數(shù)不同,采用有限元分析法對氣化爐在工作狀態(tài)和常溫下的應(yīng)力進(jìn)行計算分析。

    4.3.1 氣化爐工作狀態(tài)

    氣化爐升溫到230 ℃后的應(yīng)力云圖如圖5 所示。

    圖5 230 ℃時氣化爐應(yīng)力云圖

    升溫結(jié)束后,激冷室內(nèi)壁產(chǎn)生較大環(huán)向和軸向壓應(yīng)力,最大環(huán)向壓應(yīng)力產(chǎn)生于錐殼處接管N4 尾端(為-470 MPa),其余兩接管周圍均產(chǎn)生較大壓應(yīng)力,遠(yuǎn)離接管的內(nèi)壁位置環(huán)向壓應(yīng)力均接近-200 MPa,并于環(huán)形鍛件處的堆焊層上端產(chǎn)生約為-280 MPa 的壓應(yīng)力。最大軸向壓應(yīng)力產(chǎn)生于靠近N4 尾端位置(為-470 MPa),其余兩接管周圍也均產(chǎn)生較大壓應(yīng)力,不含堆焊層殼體內(nèi)壁的遠(yuǎn)離接管位置環(huán)向應(yīng)力接近-270 MPa,含堆焊層的內(nèi)壁壓應(yīng)力約為-290 MPa,并于堆焊層上端產(chǎn)生應(yīng)力不連續(xù),壓應(yīng)力約為-230 MPa。

    4.3.2 氣化爐常溫狀態(tài)

    氣化爐在常溫狀態(tài)時的應(yīng)力云圖如圖6 所示。

    圖6 常溫時氣化爐應(yīng)力云圖

    降溫結(jié)束后,激冷室內(nèi)壁產(chǎn)生了較大環(huán)向和軸向拉應(yīng)力,最大環(huán)向拉應(yīng)力產(chǎn)生于錐殼處,約263 MPa,略大于316L 材料的屈服強(qiáng)度,不含堆焊層內(nèi)壁并未產(chǎn)生較大應(yīng)力,堆焊層上端即環(huán)形鍛件堆焊層處產(chǎn)生拉應(yīng)力約為90 MPa,遠(yuǎn)離接管位置堆焊層應(yīng)力較大,約為110 MPa,M2 尾端產(chǎn)生較大拉伸環(huán)向應(yīng)力。最大軸向壓應(yīng)力產(chǎn)生于錐殼處近,為277 MPa,大于316L 材料的屈服強(qiáng)度,不含堆焊層內(nèi)壁并未產(chǎn)生較大應(yīng)力,堆焊層上端即環(huán)形鍛件堆焊層處產(chǎn)生拉應(yīng)力,約為130 MPa,堆焊層應(yīng)力較大,為190 MPa,M2 尾端產(chǎn)生較大的拉伸軸向應(yīng)力。

    由有限元應(yīng)力分析可知,在氣化爐正常工作狀態(tài)下激冷室內(nèi)襯的徑向應(yīng)力、環(huán)向應(yīng)力、軸向應(yīng)力均為壓應(yīng)力;氣化爐停機(jī)后激冷室內(nèi)襯的徑向應(yīng)力、環(huán)向應(yīng)力、軸向應(yīng)力均為拉應(yīng)力。根據(jù)應(yīng)力腐蝕開裂必須具備的3 個條件,即拉應(yīng)力、特定的腐蝕性離子和敏感材料來判斷,應(yīng)力腐蝕開裂發(fā)生在氣化爐停車階段。

    5 結(jié)論

    氣化爐激冷室內(nèi)襯開裂和出現(xiàn)腐蝕孔的原因是316L 不銹鋼在氯離子和硫離子的作用下,基材和內(nèi)襯熱膨脹系數(shù)不同引發(fā)了應(yīng)力腐蝕開裂。應(yīng)力腐蝕開裂必須具備3 個條件,即拉應(yīng)力、特定的腐蝕性離子和敏感材料。因此建議采取以下措施預(yù)防材料開裂。

    (1)開裂的內(nèi)襯材料為316L 不銹鋼。建議根據(jù)設(shè)計要求選用的材料堆焊內(nèi)襯,比如鎳基合金等。

    (2)在氣化爐正常工作狀態(tài)下激冷室內(nèi)襯的徑向應(yīng)力、環(huán)向應(yīng)力、軸向應(yīng)力均為壓應(yīng)力;氣化爐停機(jī)后,激冷室內(nèi)襯的徑向應(yīng)力、環(huán)向應(yīng)力、軸向應(yīng)力均為拉應(yīng)力,應(yīng)力腐蝕開裂發(fā)生在設(shè)備停車階段,因此在停車之前應(yīng)采用大量的去離子水清洗激冷室,清除激冷室內(nèi)的氯離子。

    (3)奧氏體不銹鋼發(fā)生應(yīng)力腐蝕破壞需要有氯離子和溶解氧存在[3],因此使介質(zhì)保持很低的氯離子濃度和氧含量可以改善或者避免應(yīng)力腐蝕開裂。經(jīng)調(diào)查,激冷室中的氯離子來自進(jìn)料系統(tǒng)的水煤漿,因此可以在煤粉末化之前增加一道洗煤工序,以去除其中的氯離子。

    (4)選擇低硫煤,從而降低溶液中的硫含量。

    (5)嚴(yán)格按照TSG 21—2019《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》要求對氣化爐進(jìn)行定期檢驗,特別是對于易于發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂的危險部位應(yīng)采用滲透檢測等方法進(jìn)行檢測。若存在裂紋,應(yīng)及時按照相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)對其進(jìn)行修復(fù)或更換。

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