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    起伏地形濕氣管道清管策略分析與研究

    2020-10-27 04:59:30刁永強(qiáng)李俊楠高紅松張亞明楊曉東
    石油工程建設(shè) 2020年5期
    關(guān)鍵詞:管器清管分離器

    刁永強(qiáng),李俊楠,高紅松,張亞明,楊曉東,劉 斌

    1.中國石油華北油田公司二連分公司,內(nèi)蒙古錫林浩特 026000

    2.中國石油華北油田公司第五采油廠,河北辛集 052360

    3.中國石油華北油田公司辦公室,河北任丘 062552

    4.中國石油渤海鉆探第二鉆井工程分公司,河北廊坊 065000

    天然氣在管道輸送的過程中,隨著輸送距離和輸送時間的延長,沿程溫度、壓力不斷下降,進(jìn)入氣液兩相區(qū),在地形低洼及轉(zhuǎn)角區(qū)域會形成積液,這部分積液會降低輸送效率,減少有效輸送面積,增大流動阻力,降低輸送能力,如不立即清管處理,不僅影響后續(xù)中央處理廠的脫水效果,還會使外輸商品氣的品質(zhì)降低。對于含H2S和CO2的輸氣管道,積液還會造成腐蝕性氣體的溶解,加速管道的內(nèi)腐蝕速率,造成管道泄漏穿孔[1-2]。為了保證濕氣管道高效運(yùn)行,必須定期對其進(jìn)行清管作業(yè),但頻繁的清管作業(yè)會增加不必要的資金支出,因此有必要對濕氣管道的清管策略進(jìn)行分析和研究,以期找到合適的清管方案和清管周期。

    1 清管周期的確定

    SY/T 5922—2012《天然氣運(yùn)行管道運(yùn)行規(guī)范》中規(guī)定,應(yīng)根據(jù)輸送介質(zhì)的特性、輸送效率及輸送壓差確定經(jīng)濟(jì)合理的清管周期。目前,國內(nèi)外石油公司都根據(jù)自身的情況制訂了相應(yīng)的清管周期準(zhǔn)則,主要有最小允許輸送效率、最大允許積液量和最大允許壓降等準(zhǔn)則。徐文龍等[3]認(rèn)為某些大管徑輸氣管道在生產(chǎn)后期,由于上游氣量減少,即使進(jìn)行頻繁清管,輸氣效率仍然小于95%,因此該準(zhǔn)則并不能用于指導(dǎo)清管作業(yè);陳思錠等[1]、潘亞東[5]等認(rèn)為在實(shí)際運(yùn)行過程中,因壓縮機(jī)故障或停輸再啟動等工況,會導(dǎo)致沿程壓降發(fā)生變化,無法將非正常的壓降信號作為清管的預(yù)警信號,因此最大允許壓降法容易導(dǎo)致清管周期的誤判。對于國內(nèi)的陸上油田輸氣管道和海上油田海底輸送管道,由于在其末端分別連接了用來接收清管作業(yè)中末端流出的段塞的生產(chǎn)分離器或段塞流捕集器,因此考慮以生產(chǎn)分離器的有效工作容積作為清管周期的確定依據(jù)[6]。

    2 清管周期分析

    2.1 濕氣管道基礎(chǔ)參數(shù)

    該濕氣管道的濕氣為某油田經(jīng)三相分離器分離出的濕氣(伴生氣),通過管道運(yùn)送至中央處理廠進(jìn)行深度處理,管道長度21.04 km,管徑355.6 mm,壁厚7.8 mm,管壁粗糙度0.028 mm;沿程地形起伏較大,管道最小高程為967 m,最大高程為1 219 m,距離起點(diǎn)20 km,最大高程差為252 m。管道采用3PE防腐層,密度2 500 kg/m3,導(dǎo)熱系數(shù) 0.03 W/(m·K),熱容量 880 J/(kg·K),管頂埋深1.5 m。該管道設(shè)計輸量1.2×104m3/h,目前實(shí)際輸量為4 500 m3/h,管道末端生產(chǎn)分離器設(shè)定壓力為3.5 MPa,有效工作容積為150 m3。管道沿線高程見圖1。

    圖1 管道沿線高程

    2.2 清管模擬與清管策略

    2.2.1 清管模擬

    根據(jù)表1中天然氣組分建立PVT流體文件,結(jié)合管道基礎(chǔ)參數(shù)建立OLGA清管模型。入口采用流量節(jié)點(diǎn),入口流量為4 500 m3/h,入口溫度為50℃,出口采用壓力節(jié)點(diǎn),出口壓力設(shè)為3.5 MPa,在第2天放入清管器,總模擬時長為80d。清管器為氯丁橡膠材質(zhì),與管道內(nèi)壁間的阻尼系數(shù)為 9 500 N·s/m,根據(jù)SY/T 6383—1999《長輸天然氣管道清管作業(yè)規(guī)程》要求,清管器過盈量為4%~10%,在此取6%,清管器的外徑為390 mm。

    表1 氣質(zhì)組分參數(shù)

    清管模擬結(jié)果見圖2。由圖2可知,清管之前管道的積液量為377.6 m3,管道的入口壓力為5.1 MPa,清管后管道內(nèi)的積液量降至9.6 m3,管道入口壓力降至3.67 MPa。忽略清管前后氣體的溫度、壓縮因子和密度變化,計算得到清管后輸氣量較之前增加了70%,其計算公式如下:

    式中:p1為清管后管道入口壓力,MPa;p2為清管前管道入口壓力,MPa,p0為管道出口壓力,MPa。

    圖2 清管前后管內(nèi)積液量和入口壓力隨時間變化曲線

    2.2.2 清管策略

    通過清管作業(yè)清出的積液量為368 m3,遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過下游生產(chǎn)分離器的有效工作容積。因此可以采用以下方式進(jìn)行清管:

    (1)采用間歇清管方式。即清管作業(yè)時可以在分離器到達(dá)高高液位(HH)報警時,停止輸氣,待分離器液位降至低低液位(LL)時,重新啟動注氣過程,實(shí)施間歇清管作業(yè)。但頻繁的停輸再啟動過程容易造成分離器氣相出口攜帶過多液體,對下游處理設(shè)備造成不利影響,因此不推薦間歇清管方式。

    (2)采用增加清管作業(yè)頻率方式。由于清管后積液量隨時間逐漸增長,在80 d后基本達(dá)到清管前的水平,對于過多的管內(nèi)積液量,可以通過增加清管作業(yè)頻率的方式來減少下游分離器的負(fù)荷。對照圖2,當(dāng)管內(nèi)積液量為150 m3時進(jìn)行清管,此時對應(yīng)為16 d,但在現(xiàn)場工況條件下,16 d的清管周期過短,頻繁的清管作業(yè)會消耗大量的人力、物力,并增加作業(yè)風(fēng)險。

    基于以上考慮,因此需要對清管策略進(jìn)行詳細(xì)分析和研究,以找到合適的清管方案和清管周期。

    3 積液量影響因素與吹掃清管方案的初步確定

    (1)積液量影響因素。影響管道積液量的因素有管道高程及地形起伏情況、管道直徑、管道長度、氣相流速、總傳熱系數(shù)、氣質(zhì)組分、環(huán)境條件、操作參數(shù)等[7-8]。經(jīng)研究表明,氣體中的C7+以上的重組分含量越多,管道積液量越多[9];管徑越大,氣體的過流面積越大,管道積液量越多;管道沿程低洼地段越多,管道長度越長,管道積液量越多[10]。

    (2)吹掃清管方案的初步確定。對于已建成的管道,很多影響因素?zé)o法改變,只能通過改變氣相流速來指導(dǎo)清管周期和清管策略,氣相流速對清管前管道內(nèi)部積液量和清管過程中清管器的速度起決定作用[11]。對于清管前的吹掃工作,采用提高入口流量或降低出口壓力兩種方式。通過軟件模擬,總模擬時間80 d,得到的結(jié)果見表2。隨著生產(chǎn)分離器操作壓力的降低和入口氣量的增加,可以提高氣體流速,吹掃后管內(nèi)積液量明顯減少,但管道內(nèi)積液量要達(dá)到穩(wěn)態(tài)需要較長時間,綜合考慮現(xiàn)場清管前進(jìn)行準(zhǔn)備的時間限制,吹掃時間宜定為1 d。對于清管過程,采取降低入口流量或提高出口壓力的方式降低氣相流速,從而降低清管器的運(yùn)行速度,使段塞以緩慢的方式排出管道,其中,清管器的運(yùn)行速度要滿足規(guī)范的要求,不超過3.5 m/s。

    表2 出口壓力和輸量對積液量的影響 (穩(wěn)態(tài))

    4 清管方案優(yōu)化

    確定了以下4種詳細(xì)的清管方案:

    方案1:先增大輸量后再減小輸量。

    方案2:先增大輸量后再提高出口壓力。

    方案3:先降低出口壓力后再提高出口壓力。

    方案4:先降低出口壓力后再減小輸量。

    采用OLGA軟件進(jìn)行實(shí)時動態(tài)模擬得到了4種不同方案下的管道積液量和管道出口處的段塞量。出口的段塞量是為了評價管道末端的段塞對生產(chǎn)分離器的影響,其最大峰值不應(yīng)超過生產(chǎn)分離器正常工作的有效工作容積。

    方案1~4的管內(nèi)積液量、出口段塞量隨時間變化曲線見圖3。

    (1) 方案1:見圖3(a),先保持穩(wěn)定運(yùn)行1 d,隨后將輸量從4 500 m3/h增加到6 500 m3/h,穩(wěn)定運(yùn)行1 d,在下入清管器同時將輸量降低為2 500 m3/h,實(shí)施清管作業(yè)。吹掃過程中,管內(nèi)積液量由377 m3降低到319 m3,一定程度上減少了清管作業(yè)產(chǎn)生的段塞量,提高輸量增大了氣相流速,管道出口處產(chǎn)生了21 m3的段塞量;清管過程中,清管器的最大運(yùn)行速度為1.27 m/s,最大段塞量為291 m3,超過了下游生產(chǎn)分離器的有效工作容積,因此方案1不可行。

    圖3 4種不同方案的管內(nèi)積液量、出口段塞量隨時間變化曲線

    (2) 方案2:見圖3(b),先保持穩(wěn)定運(yùn)行1 d,隨后將輸量從4 500 m3/h增加到6 500 m3/h,穩(wěn)定運(yùn)行1 d,在下入清管器同時將出口壓力提高到5 MPa,并將輸量恢復(fù)到4 500 m3實(shí)施清管作業(yè)。吹掃過程中,管內(nèi)積液量和出口段塞量與方案1類似,出口產(chǎn)生的段塞量較小,不影響下游生產(chǎn)分離的正常工作;清管過程中,清管器的最大運(yùn)行速度為0.31 m/s,比方案1的清管速度大幅減少,清管時間延長,段塞以緩慢的速度向管輸方向移動,產(chǎn)生的最大段塞量為118.8 m3,未超過下游生產(chǎn)分離器的有效工作容積,因此方案2可行。

    (3) 方案3:見圖3(c),先保持穩(wěn)定運(yùn)行1 d,隨后將出口壓力從3.5 MPa降低到2 MPa,穩(wěn)定運(yùn)行1 d,在下入清管器同時將出口壓力提高到5 MPa,實(shí)施清管作業(yè)。吹掃過程中,降低壓力后管內(nèi)積液由377 m3降低到189 m3,降低幅度較大,此時在管道出口處產(chǎn)生了141 m3的段塞量,該段塞可以被下游的生產(chǎn)分離器儲存;清管過程中,清管器的最大運(yùn)行速度為1.64 m/s,產(chǎn)生的最大段塞量為232.8 m3,超過了下游生產(chǎn)分離器的有效工作容積,因此方案3不可行。

    (4) 方案4:見圖3(d),先保持穩(wěn)定運(yùn)行1 d,隨后將出口壓力從3.5 MPa降低到2 MPa,穩(wěn)定運(yùn)行1 d,在下入清管器同時將輸量從4 500 m3/h降至2 500 m3/h,并將出口壓力恢復(fù)到3.5 MPa實(shí)施清管作業(yè)。吹掃過程中,管內(nèi)積液量和出口段塞量與方案3類似,此時在管道出口處產(chǎn)生141 m3的段塞量,該段塞可以被下游的生產(chǎn)分離器儲存;清管過程中,清管器的最大運(yùn)行速度為0.53 m/s,產(chǎn)生的最大段塞量為110.1 m3,未超過下游生產(chǎn)分離器的有效工作容積,因此方案4可行。

    綜上所述,4種方案均能在一定程度上減少管內(nèi)積液量和清管段塞量,方案2和方案4在吹掃和清管過程中的段塞量均小于生產(chǎn)分離器的有效工作容積,處理量滿足要求。其中方案2在吹掃過程中產(chǎn)生的段塞量遠(yuǎn)小于方案4,清管過程中兩者的段塞量相差不多,方案2清管速度更小,清管時間更長,有利于將管內(nèi)的積液和腐蝕產(chǎn)物高效清理出管道,同時綜合考慮到操作流程的復(fù)雜性和現(xiàn)場的安全可靠,推薦方案2作為清管方案。

    上述模擬的管道內(nèi)部積液量為穩(wěn)態(tài)工況,因此可隨時進(jìn)行清管作業(yè),不規(guī)定固定的清管周期,但根據(jù)GB 32167—2015《油氣輸送管道完整性管理規(guī)定》,對于濕氣管道,每年清管次數(shù)不宜少于4次,因此清管周期定為3個月。

    5 結(jié)論

    (1)目前,國內(nèi)外石油公司制訂的清管周期準(zhǔn)則主要有最小允許輸送效率、最大允許積液量和最大允許壓降等。由于國內(nèi)的陸上油田輸氣管道和海上油田海底輸送管道,在管道的末端分別連接了用來接收清管作業(yè)中末端流出段塞的生產(chǎn)分離器或段塞流捕集器,因此考慮采用以生產(chǎn)分離器的有效工作容積作為清管周期的確定依據(jù)。

    (2)管道吹掃過程中,通過提高入口氣量和降低出口壓力,可以提高氣相流速,從而降低管內(nèi)積液量;清管過程中采取降低入口流量或提高出口壓力的方式,可以降低氣相流速,從而降低清管器運(yùn)行速度,使段塞以緩慢的方式排出管道,由此形成了4種清管方案。通過采用OLGA軟件進(jìn)行實(shí)時動態(tài)模擬,對4種清管方案和清管周期進(jìn)行了驗(yàn)證、優(yōu)選。研究表明,清管方案采用先保持穩(wěn)定運(yùn)行1 d,隨后將輸量從4 500 m3/h增至6 500 m3/h,穩(wěn)定運(yùn)行1 d,在下入清管器同時將出口壓力提高到5 MPa,并將輸量恢復(fù)到4 500 m3實(shí)施清管作業(yè)的方式,將產(chǎn)生118.8 m3的最大段塞量,該最大段塞量未超過下游生產(chǎn)分離器的有效工作容積,因此推薦采用該清管方案。

    (3)由于模擬研究的管道內(nèi)部積液量為穩(wěn)態(tài)工況,因此可隨時進(jìn)行清管作業(yè),不規(guī)定固定的清管周期,但根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn),對于濕氣管道,每年清管次數(shù)不宜少于4次,因此清管周期定為3個月。建議今后加強(qiáng)對氣質(zhì)組分的檢測和管道數(shù)據(jù)的收集,為清管策略提供動態(tài)調(diào)整選項。

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