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    全尺寸試驗(yàn)機(jī)移動(dòng)夾頭及鎖緊裝置的研制

    2020-10-27 05:00:24李澤邦曾宇陽(yáng)劉程程劉太元
    石油工程建設(shè) 2020年5期
    關(guān)鍵詞:夾頭銷(xiāo)軸螺桿

    李澤邦 ,曾宇陽(yáng) ,劉程程 ,劉太元

    1.青島海洋工程水下設(shè)備檢測(cè)有限公司,山東青島 266101

    2.海洋水下設(shè)備試驗(yàn)與檢測(cè)技術(shù)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室,山東青島 266101

    隨著我國(guó)對(duì)海洋油氣資源開(kāi)發(fā)力度的加大,油氣管道在石油天然氣開(kāi)采運(yùn)營(yíng)過(guò)程中發(fā)揮著重要的作用。疲勞損傷是油氣管道失效的主要原因之一,油氣管道由于受到交變應(yīng)力的作用,從而導(dǎo)致管道內(nèi)外缺陷發(fā)生擴(kuò)展,最終使管道產(chǎn)生疲勞斷裂[1-5]。

    目前在重要的海工工程中,一些發(fā)達(dá)國(guó)家采用全尺寸油氣管道疲勞試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)其進(jìn)行疲勞壽命評(píng)估和安全性校核。同時(shí),隨著管道修復(fù)技術(shù)的日益發(fā)展,為了驗(yàn)證修復(fù)后管道的整體性能,需對(duì)其進(jìn)行全尺寸試驗(yàn)[6-11]。為此,在充分考慮油氣管道服役的情況及國(guó)內(nèi)外技術(shù)最新發(fā)展的基礎(chǔ)上,國(guó)家海洋設(shè)備質(zhì)量檢驗(yàn)中心研發(fā)了一臺(tái)管道全尺寸軸向疲勞試驗(yàn)機(jī),如圖1所示。為解決該試驗(yàn)機(jī)夾具移動(dòng)和過(guò)零試驗(yàn)問(wèn)題,對(duì)設(shè)備能力進(jìn)行升級(jí),設(shè)計(jì)了一種移動(dòng)夾頭和鎖緊裝置,經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證,此套裝置運(yùn)行良好,能夠滿(mǎn)足試驗(yàn)需求。

    圖1 改造前的全尺寸軸向疲勞試驗(yàn)機(jī)

    1 移動(dòng)夾頭

    移動(dòng)夾頭主要由穿銷(xiāo)裝置、銷(xiāo)軸、移動(dòng)橫梁、移動(dòng)橫梁支撐輪及導(dǎo)向輪組件、液壓控制模塊及液壓管路等組成,見(jiàn)圖2。移動(dòng)橫梁通過(guò)支撐輪組件坐落在承載梁上,液壓控制模塊的電磁換向閥控制液壓馬達(dá)的旋轉(zhuǎn)方向,液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)支撐輪,帶動(dòng)橫梁的移動(dòng)。導(dǎo)向輪主要起導(dǎo)向作用,保證移動(dòng)橫梁沿著試驗(yàn)機(jī)軸向移動(dòng),避免發(fā)生偏轉(zhuǎn)。承載梁與移動(dòng)橫梁之間通過(guò)銷(xiāo)軸固定,而移動(dòng)夾頭將根據(jù)試件長(zhǎng)度的不同而發(fā)生位置變化,故銷(xiāo)軸需要經(jīng)常拔出和插入。為使操作更為便捷,所以配備了一套穿銷(xiāo)裝置,穿銷(xiāo)裝置的液壓馬達(dá)由電磁換向閥控制旋轉(zhuǎn)方向,液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)絲杠,絲杠機(jī)構(gòu)帶動(dòng)銷(xiāo)軸插入和拔出[12]。

    圖2 移動(dòng)夾頭示意

    2 鎖緊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)及應(yīng)用

    移動(dòng)夾頭與承載梁通過(guò)銷(xiāo)軸連接,為方便銷(xiāo)軸穿過(guò),銷(xiāo)軸直徑一般小于銷(xiāo)孔,因此銷(xiāo)孔與銷(xiāo)軸之間存在間隙。為了可以做過(guò)零試驗(yàn),需要消除該間隙。

    2.1 鎖緊機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)

    為適應(yīng)調(diào)整試驗(yàn)間隙,承載梁上加工了一排銷(xiāo)孔,再加工一套鎖緊機(jī)構(gòu),利用這些銷(xiāo)孔和鎖緊機(jī)構(gòu)即可固定移動(dòng)夾頭。鎖緊機(jī)構(gòu)主要由鎖緊油缸、固定塊、擠壓塊、頂塊、拆卸活塞和其他輔助工裝組成。通過(guò)銷(xiāo)孔分別在承載梁上下兩端安裝頂塊,固定塊與承載梁利用銷(xiāo)孔連接,擠壓塊安裝在移動(dòng)橫梁和頂塊中間,擠壓塊與頂塊和固定塊之間接觸面為具有一定角度的斜面,上、下擠壓塊擠壓方向相反,中間穿過(guò)一個(gè)鎖緊缸,鎖緊缸活塞通過(guò)往復(fù)運(yùn)動(dòng)帶動(dòng)擠壓塊擠壓頂塊和移動(dòng)橫梁,從而達(dá)到鎖緊的目的,如圖3所示。

    為了消除主機(jī)承載柱尾端的連接間隙,擴(kuò)充鎖緊機(jī)構(gòu),在主機(jī)承載柱尾端焊接一個(gè)足夠高強(qiáng)度和足夠厚度的承載板,再通過(guò)11個(gè)M56的螺桿向前頂支座,使銷(xiāo)軸的一半圓弧面貼合足夠面積的銷(xiāo)孔圓弧面。螺栓強(qiáng)度取12.9級(jí),螺桿采用液壓扭矩扳手?jǐn)Q緊,在保證有足夠預(yù)緊力的同時(shí),每個(gè)螺桿的預(yù)緊力也均相同。

    圖3 鎖緊機(jī)構(gòu)示意

    圖4 鎖緊裝置的頂塊機(jī)構(gòu)

    2.2 高強(qiáng)度螺桿強(qiáng)度校核

    單個(gè)螺桿載荷:

    式中:F為單個(gè)螺栓載荷;FQ為螺栓最大載荷,20 000 kN;Z為螺桿總數(shù),36個(gè)。

    剩余預(yù)緊力(F無(wú)變化時(shí)):

    預(yù)緊力:

    式中:C1、C2為常數(shù),C1取0.3,C2取0.7。

    相對(duì)剛度系數(shù):

    螺桿總拉力:

    螺桿危險(xiǎn)截面面積:

    螺桿應(yīng)力:

    式中:σB為螺桿抗拉強(qiáng)度;σS為螺桿屈服強(qiáng)度。

    螺桿許用應(yīng)力:

    螺桿等級(jí)12.9級(jí):

    式中:SS為安全系數(shù),取2.0。

    由于σa≤ [σ],由此可知M48螺栓的理論強(qiáng)度足夠。

    2.3 螺桿材料疲勞壽命分析

    螺桿材料采用50CrVa,其彈性模量為2.06×105MPa。根據(jù)50CrVa材料的疲勞極限值,對(duì)于簡(jiǎn)化的S-N曲線(xiàn)可以采用冪函數(shù)繪制:

    式中:σ-1為對(duì)稱(chēng)循環(huán)載荷的彎曲疲勞強(qiáng)度應(yīng)力幅;

    α、C為材料常數(shù);N為應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。兩端取對(duì)數(shù):

    另有:

    則有:

    由此可見(jiàn),冪函數(shù)的S-N經(jīng)驗(yàn)公式在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)圖上為一直線(xiàn)。對(duì)于材料常數(shù)a、b,通過(guò)查手冊(cè),取在存活率P=50%時(shí)中值S-N曲線(xiàn)上的值,得到aP=19.6、bP=-5.48,將其代入冪函數(shù)公式,則有:

    依據(jù)上述方程,在有限元軟件中繪制擬合S-N曲線(xiàn),得到如圖5所示的曲線(xiàn)。

    圖5 S-N曲線(xiàn)圖

    2.4 靜力分析計(jì)算

    為了驗(yàn)證所設(shè)計(jì)鎖緊機(jī)構(gòu)的強(qiáng)度,采用有限元分析軟件ANSYS對(duì)鎖緊機(jī)構(gòu)進(jìn)行結(jié)構(gòu)靜力分析。在不影響計(jì)算結(jié)果的前提下,為提高運(yùn)算速度,對(duì)模型進(jìn)行了簡(jiǎn)化,采用有限元分析軟件劃分網(wǎng)格后的模型如圖6所示。

    圖6 鎖緊機(jī)構(gòu)的網(wǎng)格劃分

    施加邊界條件和載荷,如圖7所示,設(shè)置箱梁兩端固定,B側(cè)上下單邊擠壓塊總共施加10 000 kN水平推力,鎖緊缸活塞施加1 400 kN推力,向?qū)?yīng)缸蓋施加等值反力。

    經(jīng)過(guò)加載、求解和后處理步驟后得到分析結(jié)果,如圖8~11所示。從圖8和圖9中可以看出,因形狀的非對(duì)稱(chēng)性,上擠壓塊會(huì)發(fā)生沿X軸的偏轉(zhuǎn),邊緣處偏轉(zhuǎn)約±2 mm,擠壓塊中心Y向基本無(wú)位移,下擠壓塊幾乎不發(fā)生位移。圖10中各擠壓塊幾乎無(wú)位置變化,可判斷試驗(yàn)最大載荷時(shí),壓塊Y向負(fù)載與鎖緊油缸加載力達(dá)到平衡,此時(shí)圖11中壓塊應(yīng)力整體不大于300 MPa,一處倒角尖端局部應(yīng)力達(dá)到668 MPa,對(duì)整體基本無(wú)影響。

    圖7 施加邊界條件的鎖緊機(jī)構(gòu)模型

    圖8 模型Y向位移云圖/mm

    圖9 模型Y向位移云圖 (仰視)/mm

    圖10 模型X向 (水平)位移云圖/mm

    2.5 安裝方法

    首先將移動(dòng)橫梁移動(dòng)到試驗(yàn)位置,利用起吊裝置安裝頂塊,上、下頂塊中間穿過(guò)螺桿背緊螺母使頂塊夾緊承載柱;安裝固定塊,固定塊銷(xiāo)軸臺(tái)肩插入承載柱銷(xiāo)孔,在中間穿過(guò)螺桿背緊螺母使頂塊夾緊承載柱;安裝上擠壓塊,按下擠壓塊,起吊裝置輔助支撐;安裝鎖緊缸,活塞穿過(guò)兩個(gè)擠壓塊,下端背緊螺母;連接液壓軟管,控制鎖緊缸活塞向后移動(dòng),此時(shí)上、下兩個(gè)擠壓塊向承載柱移動(dòng),擠壓兩端頂塊和固定塊,因固定塊處于固定狀態(tài),所以頂塊會(huì)頂著移動(dòng)橫梁向后移動(dòng),在稍微移動(dòng)橫梁銷(xiāo)軸使之貼合、擠住承載梁之后,鎖緊缸保持當(dāng)前壓力,即可實(shí)現(xiàn)移動(dòng)橫梁消除間隙的目的。

    圖11 模型整體應(yīng)力云圖/MPa

    2.6 拆卸方法

    試驗(yàn)結(jié)束后,需要拆卸鎖緊工裝,首先控制鎖緊缸活塞向前移動(dòng),使之脫離縮進(jìn)狀態(tài);電磁閥控制液壓油進(jìn)入拆卸活塞后端,活塞頂住承載柱,使擠壓塊擠出試驗(yàn)空間;拆卸各個(gè)背緊螺母,并回收各個(gè)固定塊、頂塊和擠壓塊。

    3 升級(jí)改造后的設(shè)備

    近幾年,高鋼級(jí)管道由于環(huán)焊縫開(kāi)裂而引起的事故時(shí)有發(fā)生,因此對(duì)焊縫缺陷的修復(fù)及焊縫質(zhì)量的控制受到人們的高度關(guān)注。目前無(wú)論對(duì)采用B型套筒進(jìn)行修復(fù)還是采用非焊接技術(shù)進(jìn)行修復(fù)的焊縫,都需要進(jìn)行一系列的驗(yàn)證試驗(yàn)。相對(duì)而言,對(duì)管道進(jìn)行疲勞測(cè)試分析一般使用小尺寸試件,其忽略了尺寸效應(yīng),導(dǎo)致試驗(yàn)結(jié)果出現(xiàn)偏離,因此,在實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中,需根據(jù)情況對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整與修正。近年來(lái)模擬海洋管道服役載荷條件下的全尺寸疲勞試驗(yàn)技術(shù)發(fā)展很快,在國(guó)外,全尺寸疲勞試驗(yàn)已經(jīng)成為API(美國(guó)石油協(xié)會(huì))的推薦做法,并得到全球各大海工裝備企業(yè)的高度重視。

    采用本文所研究的移動(dòng)夾頭及鎖緊裝置,可以方便地進(jìn)行全尺寸管道試樣的安裝和鎖緊,并可應(yīng)用疲勞試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉壓疲勞測(cè)試,符合實(shí)際工況,如圖12所示。例如某公司需要對(duì)某型號(hào)的管道進(jìn)行全尺寸疲勞測(cè)試,以研究管道焊縫裂紋在載荷下的擴(kuò)展情況,該試驗(yàn)采用正弦波,力值為8 000 kN,該測(cè)試力值達(dá)到了整臺(tái)試驗(yàn)機(jī)疲勞設(shè)計(jì)的80%,但設(shè)備始終運(yùn)行正常,這說(shuō)明移動(dòng)夾頭和鎖緊裝置能夠滿(mǎn)足試驗(yàn)的需求。

    圖12 升級(jí)改造后的設(shè)備

    該設(shè)備在對(duì)管道進(jìn)行全尺寸疲勞測(cè)試時(shí),可根據(jù)試驗(yàn)需求進(jìn)行內(nèi)壓加載或者進(jìn)行應(yīng)力-應(yīng)變數(shù)據(jù)采集。一般情況下,在管道服役運(yùn)行期間,管道的焊縫最易出現(xiàn)問(wèn)題,所以全尺寸疲勞試驗(yàn)通常是對(duì)含缺陷的管道進(jìn)行疲勞斷裂模擬測(cè)試,試驗(yàn)時(shí)可對(duì)所需研究的試驗(yàn)管道的焊縫裂紋缺陷進(jìn)行預(yù)計(jì),以保證測(cè)試效果。另外,在測(cè)試前可根據(jù)測(cè)試需求進(jìn)行數(shù)值模擬分析,以便與試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,試驗(yàn)結(jié)果可以為以后的疲勞測(cè)試提供數(shù)據(jù)參考,也可為管道疲勞壽命的評(píng)價(jià)和服役期間的運(yùn)行提供參考。

    4 結(jié)束語(yǔ)

    國(guó)內(nèi)在管道全尺寸疲勞試驗(yàn)研究方面起步較晚,研究力量薄弱,試驗(yàn)數(shù)據(jù)積累少,全尺寸疲勞試驗(yàn)設(shè)備以及全尺寸疲勞試驗(yàn)理論研究匱乏。因此,需要進(jìn)一步加強(qiáng)基于全尺寸效應(yīng)的多種載荷綜合作用的管道疲勞損傷研究與分析:一是結(jié)合國(guó)內(nèi)海工裝備檢測(cè)試驗(yàn),總結(jié)相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù);二是研究全尺寸效應(yīng)下單一載荷作用和多重載荷作用的疲勞損傷機(jī)理;三是建立疲勞損傷仿真模型,將三維仿真技術(shù)與試驗(yàn)相結(jié)合,為海洋管道的設(shè)計(jì)、鋪設(shè)、運(yùn)營(yíng)提供技術(shù)支撐。

    本文針對(duì)管道全尺寸軸向疲勞試驗(yàn)機(jī)的夾具移動(dòng)和過(guò)零試驗(yàn)問(wèn)題,設(shè)計(jì)了一套移動(dòng)夾具和鎖緊機(jī)構(gòu),升級(jí)了設(shè)備,增加了功能,解決了使用過(guò)程中遇到的問(wèn)題。通過(guò)使用有限元軟件對(duì)鎖緊機(jī)構(gòu)進(jìn)行分析,確認(rèn)其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求,此外介紹了鎖緊機(jī)構(gòu)的安裝和拆卸方法,為鎖緊機(jī)構(gòu)的應(yīng)用提供了基礎(chǔ),經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證,此套裝置運(yùn)行良好,能夠滿(mǎn)足試驗(yàn)需求。

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