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    千枚巖路基填料級配對路基性能研究

    2020-10-19 08:29:06魏佩順
    關鍵詞:千枚巖風化含水率

    魏佩順

    (鄭州市公路工程公司 鄭州 450000)

    0 引 言

    我國西南地區(qū),地形崎嶇、山地與山谷相互交錯,高速公路大多采用橋隧形式.修建橋隧時產生的大量棄渣,若隨意棄置,會對生態(tài)環(huán)境造成破壞[1-2].將橋隧中的棄渣填筑路堤,既可有效解決路基填料運輸問題,又可保護環(huán)境、降低工程造價.廣甘沿線含有大量千枚巖,主要由絹云母、石英組成,其強度低、風化程度不同、抗變形能力差,以及水穩(wěn)定性差,千枚巖與普通硬質巖石在力學工程特性有較大差異[3].如何采用千枚巖填筑路基,對控制路基強度、穩(wěn)定和變形提出了更高的要求.

    劉新喜等[4]研究發(fā)現風化軟巖壓實性較好,CBR隨壓實度提高逐漸增大,可用于填筑路基.鄭明新等[5]通過研究軟質千枚狀板巖礦物成分、耐崩解性、力學強度,以及擊實特性,認為風化軟巖填筑路基具有可行性.卿啟湘等[6]通過室內模擬實驗,研究了軟巖路基應力、應變特性.熊躍華等[7]研究了粗顆粒含量和含水率對泥質千枚板巖擊實特性影響,建議路基施工含水率控制在12%.畢冉[8]研究了不同壓力下千枚巖的破壞狀態(tài)和級配變化.田鵬程[9]運用數理統(tǒng)計確定天然千枚巖顆粒級配,并研究了不同室內擊實方法下千枚巖破壞狀態(tài).而千枚巖物理力學性質不一,在外界環(huán)境作用下級配不斷發(fā)生變化.鑒于此,本文通過室內試驗模擬現場千枚巖級配變化,確定合理的級配;并在此基礎上,針對素千枚巖工程特性不滿足路基填筑要求,采用水泥對其進行改良,研究水泥改良千枚巖填料的路用性能.

    1 千枚巖工程特性

    1.1 千枚巖物理性質

    取自路塹開挖現場,根據其風化程度選取了二類代表性千枚巖,分別是微風化千枚巖A和強風化千枚巖B,見圖1.

    圖1 千枚巖

    由圖1可知,千枚巖A的巖體較為完整,主要呈板狀結構,巖芯多呈10~15 cm塊狀或柱狀,錘擊聲不清脆,較易擊碎;千枚巖B的巖體相對完整,多呈板狀、塊狀或短柱狀,巖芯多為4~10 cm的塊狀,夾雜有3~4 cm的碎片狀,錘擊聲啞,易擊碎.參照文獻[10]測定千枚巖A、B技術性質,見表1.

    表1 千枚巖物理指標

    由表1可知,隨風化程度加強,千枚巖顆粒密度和塊體密度逐漸減小,含水率、吸水率,以及孔隙率逐漸增加.

    1.2 千枚巖力學特性

    1) 點荷載強度 風化千枚巖A、B點荷載強度試驗結果見表2.

    表2 千枚巖點荷載強度

    由表2可知,千枚巖強度與風化程度相關,風化程度越高,強度和軟化系數越小.說明千枚巖浸水后,強風化千枚巖在水作用下較容易發(fā)生破壞.

    2) 抗剪強度 對微風化千枚巖A垂直、水平節(jié)理進行直剪試驗,試件尺寸為50 mm×50 mm×50 mm.千枚巖抗剪強度試驗結果見表3.

    表3 千枚巖抗剪強度

    由表3可知,同一節(jié)理方向時,千枚巖天然狀態(tài)φ和c均大于飽和狀態(tài),但相差不大,說明水對千枚巖抗剪強度影響較?。涣硗?,相同狀態(tài)時,千枚巖垂直節(jié)理方向的φ和c均大于水平方向,說明加載方向和結構面影響千枚巖抗剪強度.

    1.3 水穩(wěn)定性

    參照文獻[10],選用崩解試驗和膨脹試驗評價千枚巖水穩(wěn)定性.

    1) 耐崩解特性 對微風化、強風化千枚巖分別進行5次干燥循環(huán)崩解試驗,試驗結果見表4.

    表4 千枚巖崩解試驗結果

    由表4可知,千枚巖崩解量隨循環(huán)作用次數的增加逐漸增大,而耐崩解性指數則逐漸減小.循環(huán)作用5次時,微風化、強風化千枚巖耐崩解性指數分別為90.8%,81.5%.

    2) 膨脹特性 對微風化千枚巖進行膨脹試驗,測試其軸向和徑向膨脹率,實驗結果見表5.

    表5 千枚巖膨脹試驗結果

    由表5可知,微風化千枚巖徑向、軸向膨脹趨勢很小,基本保持原有結構.

    2 千枚巖顆粒級配

    2.1 試驗方案

    1) 室內破碎強千枚巖,控制最大粒徑≤60 mm,對其進行篩分試驗.試驗結果見表6.通過改變含石量模擬現場千枚巖破碎狀態(tài)下的級配,參照文獻[10],采用室內重型擊實試驗分析級配對最大干密度和最佳含水率的影響.擬含石量為30%,40%,50%,60%,70%和80%.含石量是指千枚巖粒徑大于5 mm的顆粒質量百分率.

    表6 千枚巖篩分試驗結果

    2) 對第一次千枚巖擊實試件進行破碎,并二次擊實;取最大干密度的千枚巖試件破碎進行篩分試驗,評價其級配.

    由表6計算可得,不均勻系數19.2,曲率系數0.7,屬于級配不良.

    2.2 擊實試驗結果

    1) 一次擊實 含石量對室內最大干密度和最佳含水率的影響見圖2.

    圖2 擊實試驗結果

    由圖2可知,隨含石量增加,千枚巖最大干密度逐漸提高、最佳含水率逐漸降低;其中含石量為70%時,最大干密度最大,這是因為千枚巖中含有足夠的粗顆粒形成骨架,又有較多的細顆粒填充于骨架之中;另外,當含石量越大時,細顆粒越小,千枚巖吸水能力降低,導致最佳含水率不斷減小.因此,千枚巖最佳級配是含石量70%.

    2) 二次擊實 不同含石量千枚巖擊實結果見圖3,篩分試驗結果見表7.

    表7 千枚巖(含石量70%)篩分試驗結果

    圖3 含石量-二次擊實千枚巖最大干密度關系

    由圖3可知,含石量70%時,二次擊實千枚巖最大干密度最大,與第一次擊實結果相近.這說明含石量70%時,千枚巖級配良好,結構密實.

    由表7計算可得,不均勻系數21.3,曲率系數1.8,級配良好.

    3 水泥改良千枚巖

    3.1 重型擊實試驗

    對破碎千枚巖進行篩分試驗,根據圖2和圖3確定級配組成,擬控制含石量為50%,60%,70%,80%.采用水泥對破碎后的千枚巖進行改良,并測定其路用性能.擬水泥劑量4%,5%,6%.擊實試驗結果見圖4.

    圖4 水泥劑量-水泥改良千枚巖最大干密度關系

    由圖4可知,同一含石量下,隨水泥劑量增加,水泥改良千枚巖最大干密度逐漸提高.含石量60%~70%時,擊實效果較好,干密度較大.

    3.2 CBR試驗

    研究水泥改良對千枚巖CBR值影響,擬水泥劑量4%,5%和6%,含石量分別為60%和70%,擊實次數擬30,50,98次,最佳含水率下成型試件.CBR試驗結果見表8.

    表8 水泥改良千枚巖CBR試驗結果

    由表8可知,擊實次數與含石量一定時,水泥改良千枚巖隨水泥劑量增加CBR值逐漸提高;含石量60%和70%的水泥改良千枚巖,水泥劑量每提高1%,CBR值增加26.9%,23.6%.另外,相同擊實功下,含石量60%水泥改良千枚巖大于含石量70%千枚巖,這是因為隨含石量的升高,顆粒之間的空隙逐漸增大,水泥大多依附在粗顆粒表面,與細顆粒接觸較少,從而導致含石量70%千枚巖CBR小于含石量60%的千枚巖CBR.

    3.3 無側限抗壓強度試驗

    分析水泥劑量對改良千枚巖無側限抗壓強度的影響規(guī)律,控制最佳含水率和最大干密度,采用靜壓法成型試件.試件脫模后,立即放入塑料袋內密封好,在標準的濕度和溫度條件下養(yǎng)護7 d后,測試其無側限抗壓強度.擬水泥劑量4%,5%和6%,含石量分別為50%,60%和70%.試驗結果見圖5.

    圖5 水泥劑量-改良千枚巖無側限抗壓強度關系

    由圖5可知,含石量不變時,水泥改良千枚巖7 d無側限抗壓強度隨水泥劑量的增加呈現遞增趨勢,水泥劑量每增加1%,含石量50%,60%和70%改良千枚巖強度約分別提高51.3%,31.6%,62.0%.另外,含石量60%千枚巖強度高于其他兩個含石量的千枚巖,這是因為含石量70%千枚巖,骨架之間空隙大,細顆粒與水泥反應產生的膠凝物質作用不完全,致使其強度低于含石量60%千枚巖.對此,選擇含石量60%,4%水泥劑量改良千枚巖既滿足路基填筑要求,又經濟合理.

    4 結 論

    1) 千枚巖隨風化程度加強其密度、強度及水穩(wěn)性逐漸降低,含水率、吸水率和孔隙率逐漸增加.

    2) 通過對不同含石量千枚巖進行擊實試驗,含石量70%千枚巖時,兩次擊實得到的最大干密度最大.

    3) 通過水泥改良千枚巖,擊實次數與含石量一定時,水泥改良千枚巖隨水泥劑量增加CBR值逐漸提高;含石量不變時,水泥改良千枚巖7 d無側限抗壓強度隨水泥劑量的增加呈現遞增趨勢.

    4) 選擇含石量60%,4%水泥劑量改良千枚巖既滿足路基強度要求,又經濟合理.

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