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    葉巴灘水電站典型地質(zhì)問題處理措施研究

    2020-09-23 09:45:02潘燕芳
    水電站設(shè)計 2020年3期
    關(guān)鍵詞:基面拱壩卸荷

    李 靜,張 沖,潘燕芳

    (中國電建集團(tuán)成都勘測設(shè)計研究院有限公司,四川 成都 610072)

    0 前 言

    在針對“V”型和“U”型河谷的工程建設(shè)中,拱壩是經(jīng)濟(jì)性與安全性都比較優(yōu)越的壩型。拱壩通過壩體基礎(chǔ)聯(lián)合受力,而作為拱壩基礎(chǔ)的巖體,不僅要承受上部拱壩自身荷載,還要負(fù)荷拱壩結(jié)構(gòu)上傳遞過來的外加荷載,即拱壩基礎(chǔ)巖體既是受力介質(zhì)又是傳力介質(zhì),既要保證自身穩(wěn)定又要保證拱壩整體安全[1]。對于200 m以上拱壩,承受的外加荷載更加巨大(如溪洛渡水電站水推力達(dá)1 400萬t[2]),須有合適的壩基與之匹配。然而,天然狀態(tài)下壩址水文地質(zhì)條件相對復(fù)雜,易受巖溶、斷層、深卸荷帶、軟弱帶、節(jié)理裂隙切割,以及層間層內(nèi)錯動帶等地質(zhì)缺陷影響,加上我國高拱壩一般處于西南、西北地區(qū),區(qū)域構(gòu)造運(yùn)動劇烈,地震頻率相對較高,高拱壩建基面選擇與確定、基礎(chǔ)地質(zhì)缺陷處理加固已經(jīng)成為制約其投資、工期和結(jié)構(gòu)整體安全的關(guān)鍵難題之一[3-6]。

    葉巴灘拱壩壩高約210 m,壩址區(qū)工程地質(zhì)條件、水文地質(zhì)條件情況相對復(fù)雜,典型地質(zhì)缺陷為壩踵區(qū)域F2斷層和兩岸分布的深卸荷松弛巖帶。本文依托葉巴灘水電站,通過數(shù)值分析計算、工程類比方法,對其典型地質(zhì)缺陷基礎(chǔ)處理措施進(jìn)行分析,從而提出科學(xué)合理的基礎(chǔ)綜合加固措施,也為其他類似工程提供參考。

    1 工程概況

    葉巴灘水電站坐落在西藏貢覺縣和四川白玉縣

    的交匯處,是金沙江上游的第7級水電站。其壩址控制的流域面積為173 484 km2,年平均流量達(dá)到839 m3/s。擋水建筑物是混凝土雙曲拱壩,最大壩高217 m;泄洪消能建筑物由壩身5個泄洪表孔、4個泄洪深孔、水墊塘及二道壩組成,具有“高水頭、大泄量、窄河谷”的特點(diǎn)。

    2 拱壩建基面選擇和典型地質(zhì)問題

    2.1 拱壩建基面選擇

    根據(jù)已有建基面可利用巖體研究[6-7],結(jié)合拱壩設(shè)計規(guī)范要求的建基面選擇原則,參考溪洛渡拱壩合理利用弱下風(fēng)化Ⅲ級巖體的研究成果,葉巴灘拱壩擬定EX1、EX2、EX3三個建基面方案進(jìn)行建基面對比分析確定(見圖1)。

    (1)EX1。按照規(guī)范要求,左右岸中下部高程及河床建基面采用Ⅱ類巖,上部高程建基面采用Ⅲ1~Ⅱ類巖,建基面上盡量不出現(xiàn)Ⅲ2類巖。

    (2)EX2。按照規(guī)范要求并結(jié)合已有高拱壩,合理利用弱下風(fēng)化Ⅲ級巖體的研究成果,左右岸中下部高程建基面采用Ⅲ1~Ⅱ類巖,上部高程壩段的建基面局部利用Ⅲ2類巖。

    (3)EX3。在EX2方案基礎(chǔ)上,進(jìn)一步減少拱端嵌深,左岸中下部高程建基面盡可能利用Ⅲ1類巖體,上部高程建基面局部區(qū)域利用Ⅲ2類巖體;右岸中下部高程建基面主要利用Ⅲ1類巖,部分利用Ⅲ2類巖石,上部高程建基面主要利用Ⅲ2類巖體。

    從工程地質(zhì)、拱壩布置及相關(guān)計算等綜合比較分析來看,三方案均能滿足拱壩壩體應(yīng)力控制標(biāo)準(zhǔn)和拱座的穩(wěn)定控制條件。相比較而言,EX1不僅增加了拱圈的跨度及壩肩嵌深,還增加了壩體混凝土及壩肩開挖工程量以及壩面承受的總水推力;EX2、EX3將拱壩建基面適當(dāng)調(diào)整,上部高程拱圈局部利用Ⅲ2類巖體,下部高程拱圈基本上利用Ⅲ1、Ⅱ類巖體,這樣有利于減小拱圈跨度,降低壩面承受的總水推力,便于拱壩體形設(shè)計,減少壩體混凝土及壩基開挖的工程量;EX3增加了建基面處理措施,增大了施工難度,不利于施工工期控制。因此,葉巴灘拱壩兩岸建基面選定EX2。

    圖1 各建基面方案下游拱端嵌深示意

    2.2 典型地質(zhì)問題空間分布及屬性

    2.2.1 斷層和擠壓破碎帶

    根據(jù)EX2建基面方案,建基面上出露的主要斷層有f7、f8、f9、f10、f21、f22、f23、f24、f28、f29、f30、f31等,擠壓破碎帶有g(shù)31-6、g31-7、g23-4、g33-19、g33-21等,主帶和影響帶分別為Ⅴ類、Ⅳ類巖體,抵抗變形能力差。

    其中,F(xiàn)2斷層不在建基面出露,其橫河中陡傾下游,位于壩基上游僅8.5 m,在壩基內(nèi)垂向埋深最小僅11 m,橫貫壩基。主帶和影響帶寬度大,性狀差,為泥型、Ⅱ級結(jié)構(gòu)面,并以初角礫巖為主,含部分角礫巖,少量碎粒巖及碎粉巖;具強(qiáng)風(fēng)化特征,多高嶺土化疏松呈砂糖狀,手可刨挖;泥化條帶4條,穿插發(fā)育帶寬1~3 cm;主帶以Ⅴ類巖體為主,變形模量小于1.5 GPa;影響帶變形模量約1~2 GPa,Ⅳ類巖體。

    2.2.2 深卸荷松弛巖體

    壩區(qū)兩岸與建基面距離在0~130 m范圍內(nèi),兩岸高程2 730.00 m~2 894.00 m均分布有不同程度的深卸荷帶巖體,且該巖帶整體風(fēng)化不強(qiáng),但卸荷明顯,變模極低。垂直于卸荷面方向的變模約為3~4 GPa,平行于卸荷面的變模約為5~6 GPa。受局部距建基面較近的深卸荷帶影響,壩體存在局部變形穩(wěn)定問題,需要做專門工程處理研究。

    3 Ⅲ2s深卸荷帶影響及處理措施論證

    對于深卸荷帶,應(yīng)優(yōu)先考慮建基面的固結(jié)灌漿處理,再考慮深部固結(jié)灌漿、置換處理。因此采用了線彈性有限元法,對比深卸荷帶處理前后建基面的變形、大壩的應(yīng)力及變形,并分析處理措施的效果。

    3.1 Ⅲ2s深卸荷帶固灌深度敏感性分析

    根據(jù)可研階段高程2 677.00~2 894.00 m平切圖資料,深部卸荷帶主要分布在高程2 730.00~2 894.00 m、2 870.00~2 894.00 m。綜合考慮特征高程2 830.00 m、2 790.00 m、2 760.00 m處的深部卸荷帶埋深、水壓力大小,并結(jié)合處理難度,選取高程2 760.00 m典型平切圖建立有限元網(wǎng)格模型,模擬范圍為800 m×500 m。

    3.2 Ⅲ2s深卸荷帶灌漿深度敏感性分析

    根據(jù)類似工程經(jīng)驗(yàn),假定建基面固結(jié)灌漿后Ⅲ2s類巖體變形模量參數(shù)可提升10%,泊松比及其他物理力學(xué)指標(biāo)不變,以此來進(jìn)行建基面固結(jié)灌漿深度敏感分析。表1~2給出了左岸法向固結(jié)灌漿深度在0 m、30 m、35 m、40 m、45 m五種工況下,距上游拱端2 m、12 m、22 m、32 m、41 m處,以及右岸法向固結(jié)灌漿深度在0 m、15 m、20 m、25 m、30 m、35 m、40 m、45 m九種工況下距上游拱端2 m、13 m、22 m、34 m、43 m處,橫河向和順河向位移變化和變化率。從表中數(shù)據(jù)可以看出,拱端布置的各個測點(diǎn)隨著灌漿深度增加,橫河向、順河向位移值減小,符合一般規(guī)律,但橫河向、橫縫向位移減幅不明顯。

    表1 左岸不同法向固結(jié)灌漿深度壩踵不同測點(diǎn)位移變化值

    表2 右岸不同法向固結(jié)灌漿深度壩踵不同測點(diǎn)位移變化值

    3.3 Ⅲ2s深卸荷帶固結(jié)灌漿參數(shù)敏感性分析

    考慮左右岸分布深卸荷帶Ⅲ2s水平距建基面45~65 m,假定固結(jié)灌漿法向深度30 m(水平深度51 m),分析其不同灌漿效果對拱端變位的影響。表3~4展示了左右岸法向固結(jié)灌漿深度在30 m不同灌漿效果工況下,距上游拱端不同測點(diǎn)橫河向、順河向典型位移的計算結(jié)果。從分析結(jié)果來看,拱端布置的各測點(diǎn)隨著灌漿參數(shù)提高,橫河向位移值減小,符合一般規(guī)律;但拱端橫河向位移減幅不明顯。在擬定灌漿深度下,僅右拱端上游側(cè)測點(diǎn)橫河向位移對灌漿參數(shù)敏感,其他測點(diǎn)的位移對灌漿參數(shù)均不敏感。

    3.4 有無深部卸荷帶Ⅲ2s對大壩影響

    考慮3.2、3.3節(jié)為平面計算,存在一定不足。為準(zhǔn)確分析深卸荷帶深部灌漿的必要性,選取天然狀態(tài)和理想狀態(tài)(將Ⅲ2s提高至Ⅱ類巖體),采用三維線彈性有限元法,對比分析有無深部卸荷帶Ⅲ2s對大壩應(yīng)力及變形的影響。分析結(jié)果表明,有無深部卸荷帶,壩體應(yīng)力和位移的分布規(guī)律相同,數(shù)值基本相當(dāng),極值出現(xiàn)部位也一致;整體來看,有無深部卸荷帶對橫河向位移的影響比順河向位移明顯,對高高程的影響比低高程明顯;其中橫河向位移影響最大減幅約23%,順河向位移影響最大不超過10%。表5給出了有無深部卸荷帶Ⅲ2s的建基面在各高程下游拱端橫河向和順河向位移值。

    表3 左岸法向固結(jié)灌漿深度30 m不同灌漿效果、壩踵不同測點(diǎn)位移變化值

    表4 右岸法向固結(jié)灌漿深度30 m不同灌漿效果、壩踵不同測點(diǎn)位移變化值

    4 F2斷層影響及處理措施論證

    考慮河床部位分布的斷層F2距離壩踵位置較近,并下穿建基面,在施工期會對拱端變形產(chǎn)生一定影響,因此,采用線彈性有限元法,對比分析不同置換方案壩踵位置變形,定量分析置換效果,從而確定最優(yōu)的置換深度。計算采用拱冠梁剖面作為典型剖面來建立有限元網(wǎng)格模型,模擬壩基范圍300 m×200 m。模擬壩基主要巖體分級分區(qū),自上而下分別為Ⅲ2、Ⅲ1、Ⅱ1類巖體;斷層F2帶寬0.8 m,影響帶寬度1.8 m,為Ⅳ巖體。具體分析方案為:考慮壩體澆筑到最大倒懸高程、壩體澆筑至頂高程兩種工況下八種置換深度(0 m、3 m、5 m、8 m、10 m、12 m、15 m、無斷層)在壩踵水平向(距壩踵0 m、3.935 m、9.42 m、15.824 m、19.706 m)位移變化和變化率。

    表6展示了壩體澆筑至最大倒懸高程和壩體澆筑到頂兩種工況下,壩踵水平向測點(diǎn)位移計算值。從表中數(shù)值可以看出,壩踵位置的置換能明顯改善由于F2存在而帶來的壩體變形問題;當(dāng)置換深度大于8~10 m后,隨著置換深度的增加,各測點(diǎn)位移變化幅度已不明顯。因此,推薦對F2斷層進(jìn)行置換處理,置換深度可取8~10 m。

    表5 有無深部卸荷帶Ⅲ2s建基面各高程下游拱端位移值

    表6 兩種工況下壩踵水平向測點(diǎn)位移值

    5 綜合處理措施對拱壩結(jié)構(gòu)性態(tài)影響評價

    考慮第3~4節(jié)計算分析,對F2斷層在壩踵位置的置換處理效果評價較為理想,且有無深卸荷帶三維計算結(jié)果表明,深卸荷帶對建基面位移還是有影響的。筆者結(jié)合同類工程經(jīng)驗(yàn),擬對深卸荷帶和F2斷層進(jìn)行置換(置換深度10 m)及深部固結(jié)灌漿,以及在壩體下游增設(shè)貼角的綜合處理加固措施。

    為定量分析上述綜合處理措施,本文采用三維線彈性有限元法,擬定四種工況(工況1:天然地基、正常蓄水位溫降工況;工況2:天然地基、死水位荷載溫升工況;工況3:基礎(chǔ)壩踵位置置換+深卸荷帶深部灌漿、正常蓄水位溫降工況;工況4:基礎(chǔ)壩踵位置置換+深卸荷帶深部灌漿、死水位荷載溫升工況),分析基礎(chǔ)處理措施對葉巴灘拱壩結(jié)構(gòu)工作性態(tài)的影響。圖2為大壩與斷層、Ⅲ2s巖體以及置換體關(guān)系示意。

    圖2 大壩、斷層、Ⅲ2s巖體及置換體關(guān)系

    5.1 壩體位移和應(yīng)力

    由表7可知,各工況下位移分布規(guī)律基本一致,大壩整體位移分布基本對稱。盡管壩肩基礎(chǔ)整體剛度略有降低,但對橫河向位移影響不明顯,且對壩踵順河向位移有較大程度上的改善,因此,置換、灌漿對提高壩肩局部巖體的整體變形剛度效果明顯。正常工況下,壩體應(yīng)力分布對稱,水平相當(dāng),下游左拱端壓應(yīng)力與右拱端相當(dāng),壩肩最大壓應(yīng)力約為11.0~12.8 MPa;正常蓄水位狀態(tài)上游壩面壩踵局部拉應(yīng)力約0.90 MPa。大壩上游主要拉應(yīng)力出現(xiàn)在左右河床壩段拐角處,最大約1.26 MPa。從計算分析可見,置換、灌漿處理后,可以局部改善壩肩壓應(yīng)力分布、減少大壩壩踵拉應(yīng)力、改善下游拱端壓應(yīng)力分布,使壓應(yīng)力分布更均勻,但對大壩的整體受力、應(yīng)力分布及大小的影響有限。在正常溫降荷載下,置換處理可以提高大壩壩踵基礎(chǔ)的整體變形剛度,但對大壩整體位移和應(yīng)力分布影響有限。

    5.2 建基面位移、應(yīng)力及安全工作狀態(tài)

    各工況顯示基礎(chǔ)位移分布規(guī)律基本一致,采取綜合處理措施后壩肩巖體變形更小,且差值較小,僅0.1~0.4 mm;正常荷載工況下,建基面最大位移值為12.7 mm,位于右拱端高程2 745 m處;置換、灌漿處理后,壩踵應(yīng)力得到改善,并可局部改善壩肩壓應(yīng)力分布,使壩肩壓應(yīng)力分布更均勻。各工況下建基面巖體基本保持在彈性狀態(tài),只有岸坡淺表處和上游下部附近部分范圍出現(xiàn)拉應(yīng)力(見表8),以滿足大壩壩肩基礎(chǔ)承載要求。

    表7 四種不同工況下拱端、拱冠梁位移值

    表8 四種工況下基礎(chǔ)屈服情況

    6 結(jié) 語

    考慮高拱壩基礎(chǔ)條件復(fù)雜,對基礎(chǔ)存在的缺陷采取合理的加固處理一直是備受關(guān)注的問題。對于基礎(chǔ)巖體的破壞、建基面的地質(zhì)缺陷處理加固與安全評價,傳統(tǒng)的分析方法和加固處理措施日益受到挑戰(zhàn)。本文針對葉巴灘水電站F2斷層及深卸荷巖帶兩類地質(zhì)缺陷,通過數(shù)值分析計算、工程類比方法,對比不同灌漿深度和灌漿效果、不同置換深度對壩體應(yīng)力變形影響,最終確定對壩踵區(qū)域斷層采取置換(置換深度10 m)、深卸荷帶灌漿并增設(shè)貼角的綜合加固措施,并運(yùn)用三維線彈性有限元法,經(jīng)綜合基礎(chǔ)加固措施拱壩工作性態(tài)分析,最終定量分析評價了綜合處理措施的效果。

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