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    某超高層加強(qiáng)層典型節(jié)點(diǎn)有限元分析

    2020-09-21 07:36:08王四清
    工程技術(shù)研究 2020年15期
    關(guān)鍵詞:弦桿插板腹桿

    董 冰,王 鵬,王四清,劉 鷹

    (湖南省建筑設(shè)計(jì)院有限公司,湖南 長沙 410012)

    1 有限元分析模型介紹

    某工程建筑總高度為296m,結(jié)構(gòu)高寬比為9,核心筒高寬比為23。結(jié)構(gòu)設(shè)置了四道加強(qiáng)層,加強(qiáng)層由兩道南北向伸臂桁架和兩道南北向腰桁架組成,第二道加強(qiáng)層外框柱與伸臂桁架連接節(jié)點(diǎn)處受力最大。取第二道加強(qiáng)層伸臂桁架下弦桿和腹桿與外框柱連接節(jié)點(diǎn)作為全樓的典型節(jié)。文章對其進(jìn)行有限元分析,考察節(jié)點(diǎn)的受力狀態(tài),并對比分析弦桿剛接與鉸接對節(jié)點(diǎn)受力的影響。

    典型節(jié)點(diǎn)所在的樓層外框柱采用了鋼管混凝土疊合柱,疊合柱截面為B1900×2450,內(nèi)置圓鋼管截面為P1000×35,典型節(jié)點(diǎn)處壁厚加強(qiáng)至80mm。伸臂桁架弦桿和腹桿截面分別為H1000×500×60×80、H1200×1000×60×80,伸臂桁架的弦桿和腹桿采用插板形式與疊合柱內(nèi)鋼管直接連接,插板厚度為80mm。

    對典型節(jié)點(diǎn)的以下對象進(jìn)行考察:(1)罕遇地震作用下典型節(jié)點(diǎn)中鋼材的應(yīng)力狀態(tài);(2)典型節(jié)點(diǎn)采用半鉸接(弦桿剛接)和全鉸接(弦桿鉸接)連接對插板的影響。典型節(jié)點(diǎn)中有限元模型中疊合柱內(nèi)僅對鋼管進(jìn)行模擬,不考慮混凝土的有利作用。插板作為伸臂弦桿及腹桿的傳力部件,其受力狀態(tài)受弦桿及腹桿的內(nèi)力影響,有限元模型中取插板范圍弦桿和腹桿進(jìn)行建模。為對比節(jié)點(diǎn)半鉸接和全鉸接的影響,模型中包括兩個(gè)對比節(jié)點(diǎn),如圖1所示。左側(cè)為弦桿剛接節(jié)點(diǎn),其翼緣與插板焊接并向內(nèi)延伸與疊合柱鋼管的外圍環(huán)板對接焊;右側(cè)為弦桿鉸接節(jié)點(diǎn),其翼緣與插板焊接但與鋼管外環(huán)板斷開,有限元分析模型的所有部件均采用實(shí)體建模。

    圖1 有限元分析模型

    典型節(jié)點(diǎn)中鋼管豎向變形不約束,僅對鋼管柱底完全約束。通過分析可知,疊合柱內(nèi)鋼管軸力約占22%,而由于截面較大,鋼管套箍效應(yīng)相對較弱,基本可以忽略。取疊合柱最不利內(nèi)力,鋼管軸力約為17508kN??紤]型鋼偏置彎矩帶來的附加軸力,彎矩為18678kN·m(半鉸接)和20918kN·m(完全鉸接),附加軸力分別為3507kN和3927kN。

    垂直節(jié)點(diǎn)板方向的橫梁對伸臂平面內(nèi)受力影響較小,對其施加三向平動(dòng)約束。弦桿和腹桿的控制工況均為Y向地震,取控制工況進(jìn)行節(jié)點(diǎn)受力分析,節(jié)點(diǎn)施加內(nèi)力值??紤]伸臂桁架主要為平面內(nèi)受力,其面外荷載不再施加,最終的荷載施加如表1所示。對于半鉸接節(jié)點(diǎn),同時(shí)施加梁端彎矩。鋼材采用雙折線本構(gòu)的彈塑性分析,鋼材屈服強(qiáng)度335MPa,極限拉應(yīng)力(550MPa)對應(yīng)的塑性應(yīng)變?nèi)?.1。

    表1 典型節(jié)點(diǎn)內(nèi)力施加

    2 分析結(jié)果

    此處給出了控制工況下節(jié)點(diǎn)的Mises應(yīng)力和等效塑性應(yīng)變云圖,如圖2、圖3所示。從圖2、圖3可以看出:

    (1)典型節(jié)點(diǎn)整體處于彈性狀態(tài),局部由于應(yīng)力集中產(chǎn)生塑性,最大應(yīng)力點(diǎn)均位于伸臂腹桿下翼緣與插板對接趾部外側(cè)。最大計(jì)算應(yīng)力分別為348MPa(半鉸接節(jié)點(diǎn))和349MPa(完全鉸接節(jié)點(diǎn)),等效塑性應(yīng)變水平分別為1671με(半鉸接節(jié)點(diǎn))和2116με(完全鉸接節(jié)點(diǎn))左右,此最大應(yīng)力應(yīng)變均為應(yīng)力集中所致,處于可控范圍。

    (2)柱絕大部分區(qū)域的應(yīng)力水平在120~160MPa,處于彈性受力范圍內(nèi)。柱與弦桿下翼緣連接環(huán)板交接處存在應(yīng)力集中,局部進(jìn)入塑性受力狀態(tài),最大計(jì)算應(yīng)力分別為345MPa(半鉸接節(jié)點(diǎn))和347MPa(完全鉸接節(jié)點(diǎn)),等效塑性應(yīng)變水平分別為733με(半鉸接節(jié)點(diǎn))和779με(完全鉸接節(jié)點(diǎn))左右。

    圖2 控制工況下節(jié)點(diǎn)Misese應(yīng)力云圖

    圖3 下弦趾部等效塑性應(yīng)變云圖局部放大

    (3)插板的最大應(yīng)力出現(xiàn)在與鋼柱及弦桿下連接環(huán)板交接位置,最大計(jì)算應(yīng)力分別為320MPa(半鉸接節(jié)點(diǎn))和334MPa(完全鉸接節(jié)點(diǎn)),處于彈性受力范圍內(nèi);插板與鋼柱及弦桿上連接環(huán)板交接位置的最大應(yīng)力約為222MPa(半鉸接節(jié)點(diǎn))和242MPa(完全鉸接節(jié)點(diǎn));腹桿牛腿和插板連接趾部也存在應(yīng)力集中,最大應(yīng)力為326MPa(半鉸接節(jié)點(diǎn))和328MPa(完全鉸接節(jié)點(diǎn)),處于彈性受力范圍內(nèi);其余部位的應(yīng)力狀態(tài)基本在150MPa以下。

    (4)半鉸接節(jié)點(diǎn)與完全鉸接節(jié)點(diǎn)的對比分析結(jié)果顯示,翼緣連通柱環(huán)板可以一定程度地緩解插板與柱相連部位的應(yīng)力集中問題。

    (5)由于完全未考慮混凝土作用,上述計(jì)算結(jié)果略保守,從分析結(jié)果來看,可認(rèn)為節(jié)點(diǎn)是完全可靠的。

    3 拓展分析

    根據(jù)上述分析可知,相對于半鉸接節(jié)點(diǎn),完全鉸接節(jié)點(diǎn)會在靠近鋼管柱位置的插板底部形成應(yīng)力集中。為了獲得插板連接的最優(yōu)方案,下面做進(jìn)一步拓展分析。以插板為考察對象,分別采用半鉸接節(jié)點(diǎn)(弦桿剛接)、完全鉸接節(jié)點(diǎn)(弦桿鉸接)、增補(bǔ)節(jié)點(diǎn)(弦桿下翼緣連接,上翼緣斷開)三種方式,對比僅在桁架內(nèi)力作用下,插板的應(yīng)力狀態(tài)。只考慮桁架內(nèi)力作用,對鋼管柱底完全約束,柱頂只約束水平兩向平動(dòng),柱頂不在施加軸向荷載,其余邊界條件跟上述分析相同。對于增補(bǔ)節(jié)點(diǎn),同時(shí)考慮半鉸接節(jié)點(diǎn)和完全鉸接節(jié)點(diǎn)的內(nèi)力進(jìn)行計(jì)算。

    下文給出了控制工況下節(jié)點(diǎn)的Mises應(yīng)力和等效塑性應(yīng)變云圖,如圖4所示。從圖4可以看出:

    (1)典型節(jié)點(diǎn)除了個(gè)別地方出現(xiàn)應(yīng)力集中外,其余應(yīng)力水平均較低。鋼管柱應(yīng)力基本不超過180MPa,在桁架內(nèi)力下鋼管柱處于完全彈性狀態(tài)。插板在腹桿牛腿趾部出現(xiàn)應(yīng)力集中,三種連接方式下腹板牛腿趾部的應(yīng)力水平和范圍基本接近,均處于彈性范圍內(nèi)。

    圖4 控制工況下節(jié)點(diǎn)Misese應(yīng)力云圖

    (2)插板在與鋼管和弦桿下翼緣連接處,三種連接方式出現(xiàn)了不同程度的應(yīng)力分布;半鉸接節(jié)點(diǎn)插板應(yīng)力水平為180MPa,完全鉸接節(jié)點(diǎn)插板應(yīng)力水平為198MPa,而增補(bǔ)節(jié)點(diǎn)應(yīng)力處于兩者之間。三種連接方式均處于彈性狀態(tài),無塑性發(fā)展。三種連接方式對底部鋼管柱應(yīng)力增幅并不明顯,但是對于插板則表現(xiàn)出的應(yīng)力集中程度不同,半鉸接節(jié)點(diǎn)為應(yīng)力集中最小的方式,增補(bǔ)節(jié)點(diǎn)下翼緣連接鋼管能有效緩解應(yīng)力集中,而完全鉸接節(jié)點(diǎn)在罕遇地震下,仍能保持彈性狀態(tài),因此三種連接方式均為可行的連接方式。

    4 結(jié)論

    通過上述分析,可以得出如下結(jié)論:

    (1)典型節(jié)點(diǎn)應(yīng)力水平基本不超過250MPa,處于彈性狀態(tài)。在伸臂腹桿、腹桿牛腿趾部和插板連接處以及插板底部與伸臂下弦桿下翼緣、疊合柱內(nèi)鋼管連接處,存在極小區(qū)域應(yīng)力集中而進(jìn)入塑性外,最大計(jì)算應(yīng)力為350MPa左右,等效塑性應(yīng)變水平為2000με左右,此最大應(yīng)力應(yīng)變均為應(yīng)力集中所致,處于可控范圍。

    (2)豎向荷載作用下軸向應(yīng)力水平較小,鋼管對管內(nèi)混凝土約束效應(yīng)較小;罕遇地震控制工況下,鋼管應(yīng)力水平較低,基本處于彈性狀態(tài)。在鋼管與弦桿下翼緣連接處出現(xiàn)了局部的應(yīng)力集中,且部分位置進(jìn)入塑性,但塑性區(qū)域面積很小,處于可控范圍。

    (3)弦桿的連接方式對插板的應(yīng)力分布有一定的影響,采用半鉸接節(jié)點(diǎn)應(yīng)力分布最為理想,而完全鉸接節(jié)點(diǎn)應(yīng)力分布較為不利,增補(bǔ)節(jié)點(diǎn)連接方式能緩解完全鉸接在插板底部產(chǎn)生的應(yīng)力集中。三種連接方式均能滿足設(shè)計(jì)要求,而完全鉸接節(jié)點(diǎn)可以僅通過插板與鋼管連接的效果,有利于節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)簡化。

    (4)典型節(jié)點(diǎn)在罕遇地震下,除個(gè)別極小區(qū)域由于應(yīng)力集中產(chǎn)生塑性以外,節(jié)點(diǎn)整體基本處于彈性狀態(tài),節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)構(gòu)造簡單、受力明確、安全可靠。

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