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    熱處理對激光焊接β鈦合金組織及性能的影響

    2020-09-10 07:22:44張可召何超威戚宋歌包曄峰牛紅志嚴春妍
    電焊機 2020年12期
    關(guān)鍵詞:激光焊接鈦合金熱處理

    張可召 何超威 戚宋歌 包曄峰 牛紅志 嚴春妍

    摘要:采用激光焊焊接Ti-3Al-6Mo-2Fe-2Zr(wt.%)β鈦合金,研究熱處理對接頭顯微組織和拉伸性能的影響。由于激光焊接的冷卻速率可達553 K/s,遠大于β相向其他物相轉(zhuǎn)變的臨界冷卻速率,所以焊縫顯微組織由柱狀晶形態(tài)的單一β相構(gòu)成。在近熱影響區(qū),初生α相和次生α相均轉(zhuǎn)變?yōu)棣孪?,且β相晶粒尺寸增?在遠熱影響區(qū),尺寸較大的初生α相得以保留。780 ℃/1 h/WQ熱處理后,焊縫中生成厚度約為150~350 nm、長度約為1~3 μm短棒狀α相,焊接頭強度和延伸率有所提高;780 ℃/1 h/WQ+500 ℃/6 h/FC熱處理后,焊縫中生成厚度約為30~40 nm,長度約為150~300 nm的α相,接頭強度進一步提高,但斷裂發(fā)生在彈性變形階段。

    關(guān)鍵詞:激光焊接;β鈦合金;熱處理;組織性能

    中圖分類號:TG456.5 文獻標志碼:A 文章編號:1001-2303(2020)12-0059-06

    DOI:10.7512/j.issn.1001-2303.2020.12.13

    0 前言

    鈦合金憑借其比強度高、耐腐蝕和抗氧化性能優(yōu)良等優(yōu)點在航空航天領(lǐng)域應用廣泛。近年來,含有較多β相穩(wěn)定元素(如Mo、V、Fe)的β鈦合金越來越受到重視[1-2]。目前國際上的β鈦合金主要有BT22、Timetal555等,國內(nèi)的Ti-1300、TB8等β鈦合金也逐漸走出實驗室,走向?qū)嶋H應用。

    在生產(chǎn)制造復雜結(jié)構(gòu)件的過程中不可避免的會涉及到焊接工藝,高效可靠的焊接工藝對推進β鈦合金在航空航天領(lǐng)域的應用具有積極意義。目前,針對β鈦合金的相關(guān)研究主要集中在材料的成分設(shè)計、工藝優(yōu)化等方面[3-5],β鈦合金焊接方面的研究則相對滯后。Zhenglong Lei等[6]研究了TB8合金激光掃描焊接接頭顯微組織特征,并對比了不同焊后熱處理制度下的組織和性能演變規(guī)律。焊縫在未熱處理狀態(tài)下其顯微組織僅由單一β相構(gòu)成,在550 ℃/1 h/空冷熱處理后接頭具有最佳室溫和高溫拉伸性能。馬權(quán)等人[7]研究了熱處理對Ti-1300β鈦合金電子束焊接接頭組織和性能的影響規(guī)律。結(jié)果果發(fā)現(xiàn),焊縫物相主要由β相構(gòu)成,α相的生成數(shù)量極少,焊前熱處理對接頭物相、性能的影響不大,焊后熱處理過程中有α相生成,通過調(diào)整熱處理參數(shù)可調(diào)節(jié)α相的數(shù)量、尺寸等,獲得不同的拉伸性能。

    文中針對Ti-3Al-6Mo-2Fe-2Zr(wt.%)β鈦合金的激光焊接特性進行研究,探索不同熱處理參數(shù)對接頭組織和性能的影響規(guī)律,對該合金的開發(fā)完善以及后續(xù)焊接工藝的制定具有參考作用。

    1 實驗材料及方法

    實驗所采用的β鈦合金Ti-3Al-6Mo-2Fe-2Zr(wt.%)為鍛材。采用線切割方法制備成厚2 mm的薄片。焊接實驗前采用磨床加工除掉樣品表面線切割痕跡,經(jīng)過酸洗、干燥后進行焊接。

    激光焊接示意如圖1所示,具體工藝參數(shù)為:激光功率1 200 W,焊接速度1.0 m/min,離焦量0 mm,正面保護氣流量15 L/min,背面保護氣流量5 L/min??紤]到焊縫區(qū)域主要由β相構(gòu)成,選取焊后熱處理參數(shù)如表1所示,通過HT1固溶處理和HT2固溶時效處理后能夠獲得不同尺寸、數(shù)量的α相,從而對比研究兩種熱處理參數(shù)下顯微組織和性能的變化規(guī)律。

    金相試樣和拉伸試樣均沿垂直于焊縫方向取樣。金相試樣在打磨拋光后采用Kroll試劑腐蝕,其具體比例為60%H2O+35%HNO3+5%HF。顯微組織分析分別在掃描電鏡(SEM)和透射電鏡(TEM)上進行,其具體型號分別為FEI Inspect F50、JSM-7800和FEI Tecnai G2 F20。在Oxford Instrumens C-nano上進行EBSD分析。在WD-5型電子萬能拉伸試驗機上進行室溫拉伸實驗。

    2 分析與討論

    2.1 接頭焊態(tài)組織分析

    Ti-3Al-6Mo-2Fe-2Zr合金激光焊接接頭形貌的EBSD分析結(jié)果如圖2所示。可以看出,焊縫由柱狀晶形態(tài)的β相構(gòu)成,其形成原因是:激光焊接能量集中,在熔池中會形成較大的溫度梯度,β相晶粒沿著溫度梯度最大的方向生長,最終形成柱狀晶。在焊縫區(qū)域未見α相生成。當β鈦合金中Mo當量達到或超過10%時,可以獲得100%的β相[8]。Mo當量計算公式為[9]:

    根據(jù)式(1)計算出Ti-3Al-6Mo-2Fe-2Zr合金的Mo當量為10%。已有研究結(jié)果顯示,在β鈦合金中,當冷卻速率大于3 ℃/s時,可以有效抑制β相向其他物相轉(zhuǎn)變,進而得到100%的β相組織[10]。激光焊接的冷卻速率可以利用式(2)定性計算[11]:

    式中 k為熱導率;ρ為密度;Cp為比熱容;V為焊接速度;t為被焊板材厚度;q為激光功率,吸收系數(shù)為0.7;T為熔點;T0為室溫,取25 ℃。計算涉及的部分熱物理參數(shù)來自Ti-55531合金的相關(guān)參數(shù)[12],如表2所示。據(jù)此計算出的冷卻速率約為553 K/s,遠大于形成單一β相所需的臨界冷卻速率,因此激光焊接焊縫物相為單一β相。

    熱影響區(qū)形貌EBSD分析結(jié)果如圖3所示??梢钥闯?,母材的晶界類型以2°~15°的小角晶界為主,而熱影響區(qū)以15°~180°的大角晶界為主。小角晶界是在母材制備過程中由于位錯運動形成的,在塑性加工的合金中較為常見;在熱影響區(qū),由于受到激光熱源的熱作用發(fā)生晶粒的回復和再結(jié)晶過程,位錯密度大大降低;靠近焊縫的區(qū)域受到熱作用最為明顯,晶粒尺寸會進一步長大。與此同時,熱影響區(qū)中α相的數(shù)量減少,越靠近焊縫的區(qū)域,α相的數(shù)量越少。

    2.2 熱處理對顯微組織的影響

    母材原始顯微組織和熱處理后的顯微組織如圖4所示。母材的原始組織如圖4a所示,由基體β相、橢球狀的初生α相以及細小的片層狀次生α相構(gòu)成。初生α相的形成溫度一般略低于β相轉(zhuǎn)變溫度,而次生α相的形成溫度一般在400~600 ℃之間。HT1熱處理后,其顯微組織如圖4b所示,次生α相的數(shù)量顯著減少,α相形態(tài)為短棒狀。而經(jīng)過HT2熱處理后,其顯微組織如圖4c所示,細小且彌散分布的α相析出,尺寸較母材原始組織更加細小。

    焊態(tài)的熱影響區(qū)顯微組織演變過程如圖5所示。熱影響區(qū)的宏觀形貌如圖5a所示,由于熱影響區(qū)不同位置受到的熱作用不同,顯微組織表現(xiàn)出梯度變化的特征,結(jié)果與圖3一致。在靠近焊縫的近熱影響區(qū),其顯微組織如圖5b所示,該區(qū)域受到的熱作用僅次于激光熱源直接作用的焊縫區(qū)域,母材原始組織中的初生α相和次生α相均在熱作用下轉(zhuǎn)變?yōu)棣孪?,而由于激光焊接冷卻速率較快,同時該合金中含有較多的β相穩(wěn)定元素,β相被保留至室溫,因此近熱影響區(qū)的顯微組織由單一β相構(gòu)成;而在距離熔合線位置相對較遠的遠熱影響區(qū),初生α相由于其尺寸較大、轉(zhuǎn)變溫度較高而被保留下來,部分次生α相則會轉(zhuǎn)變?yōu)棣孪?,其顯微組織如圖5c所示。不同于近α型、α+β鈦合金,β鈦合金在熱影響區(qū)無針狀的α'相生成,而更傾向于生成β相。

    熱處理后的熱影響區(qū)顯微組織如圖6所示??梢钥闯觯诮?jīng)過HT1熱處理后,熱影響區(qū)析出了短棒狀的α相,顯微組織如圖6a所示。經(jīng)HT2熱處理后,又進一步析出了細小片層狀α相,顯微組織如圖6b所示。

    熱處理前后的焊縫顯微組織如圖7所示。熱處理前焊縫顯微組織如圖7a所示,焊縫由單一β相構(gòu)成,與圖2結(jié)果一致;熱處理后,焊縫的顯微組織演變規(guī)律和熱影響區(qū)類似,在HT1熱處理后,焊縫中出現(xiàn)短棒狀的α相,如圖7b所示;而在HT2熱處理后,顯微組織中既有HT1熱處理時形成的短棒狀α相,又有在HT2熱處理時析出的細小片層狀α相,如圖7c所示。

    為進一步分析熱處理對焊縫組織的影響規(guī)律,利用TEM分析焊縫物相形態(tài)、尺寸,結(jié)果如圖8所示。熱處理前焊縫的透射結(jié)果如圖8a所示,明場像表明焊縫中除基體β相外無其他物相生成;HT1熱處理過程中形成的短棒狀α相形貌如圖8b所示,其厚度約為150~350 nm,長度約為1~3 μm;在HT2熱處理過程中形成的細小α相厚度約為30~40 nm,長度約為150~300 nm,同時α相的數(shù)量更多,分布更為彌散,如圖8c所示。

    2.3 拉伸性能分析

    母材和焊縫室溫拉伸應力應變曲線如圖9所示。在HT1熱處理后,母材強度下降,而延伸率上升;在HT2熱處理后,母材強度高于原始狀態(tài)和HT1狀態(tài),但延伸率顯著降低。對于激光焊接接頭而言,焊態(tài)條件下強度最低,且在拉伸中無明顯的塑性變形,斷裂發(fā)生在彈性變形階段;經(jīng)過HT1熱處后,相較于焊態(tài),接頭強度和延伸率均有明顯上升;經(jīng)過HT2熱處理后,接頭強度進一步上升,但延伸率下降。

    熱處理后母材和接頭室溫拉伸性能的變化主要來源于α相形態(tài)、尺寸和數(shù)量的變化。原始母材的顯微組織由球狀的初生α相和細小彌散分布的次生α相構(gòu)成。經(jīng)過HT1熱處理后,母材原始組織中細小片層狀次生α相幾乎消失,在熱處理過程中形成的短棒狀α相的第二相強化作用弱于母材原始組織中的次生α相,因此母材強度降低,塑性提高。經(jīng)過HT2熱處理后,在HT1顯微組織的基礎(chǔ)上進一步析出細小、彌散的α相,其第二相強化作用促使母材強度提升,塑性下降。激光焊接焊縫的物相由單一β相構(gòu)成,失去α相的強化作用,其強度較低,同時由于激光熱源在熔池中形成較大的溫度梯度,焊縫中β相為粗大柱狀晶形態(tài),接頭延伸率也較低。經(jīng)過HT1熱處理后,焊縫中析出厚度約150~350 nm,長度在1~3 μm的α相,相較于焊態(tài)的單一β相可以起到第二相強化作用,因此其強度提高,同時結(jié)合母材的性能變化可知,HT1狀態(tài)下的顯微組織塑性優(yōu)于原始狀態(tài)和HT2狀態(tài),因此焊縫表現(xiàn)出一定的塑性變形能力。經(jīng)過HT2熱處理后,在HT1顯微組織的基礎(chǔ)上大量析出厚度約為30~40 nm,長度約為150~300 nm的α相。數(shù)量更多、尺寸細小的α相可以進一步提高焊縫強度,但接頭塑性低于HT1狀態(tài)。

    3 結(jié)論

    采用激光焊接方法焊接Ti-3Al-6Mo-2Fe-2Zr(wt.%)β鈦合金,并研究了熱處理對接頭顯微組織和拉伸性能的影響規(guī)律,得到以下結(jié)論:

    (1)焊縫物相由柱狀晶形態(tài)的單一β相構(gòu)成,在近熱影響區(qū)初生α相和次生α相均轉(zhuǎn)變?yōu)棣孪啵谶h熱影響區(qū)僅有次生α相轉(zhuǎn)變?yōu)棣孪?,初生α相得以保留?/p>

    (2)780 ℃/1 h/WQ熱處理后焊縫中生成厚度約為150~350 nm、長度在1~3 μm的短棒狀α相,母材強度下降但塑性提高,而焊縫強度和塑性均提高。

    (3)780 ℃/1 h/WQ+500 ℃/6 h/FC熱處理后焊縫中會進一步生成厚度約為30~40 nm、長度約為150~300 nm的α相,母材和焊縫的強度提高,但塑性顯著下降。

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    收稿日期:2020-10-07

    基金項目:國家自然科學基金資助項目(51804097,51879089);中央高校基本科研業(yè)務(wù)費專項資金(B200202219);常州市科技計劃(CJ20190049)

    作者簡介:張可召(1987— ),男,博士,講師,主要從事激光焊接方面的研究。E-mail:zhangkz@hhu.edu.cn。

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