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    提高中型驅(qū)動(dòng)后橋殼焊接接頭疲勞壽命的方法

    2020-09-10 01:53:45胡義華柳明黃志超盧拱華張玉寬
    電焊機(jī) 2020年8期
    關(guān)鍵詞:疲勞壽命數(shù)值模擬

    胡義華 柳明 黃志超 盧拱華 張玉寬

    摘要:針對(duì)某中型驅(qū)動(dòng)后橋殼總成發(fā)生垂直彎曲疲勞斷裂的問題,分析了該中型驅(qū)動(dòng)后橋殼總成在垂直彎曲交變載荷作用下Y型焊縫疲勞斷裂的特征及原因。提出三種提高橋殼焊接疲勞壽命的方法:(1)變更設(shè)計(jì)方案,將三角板焊縫內(nèi)移12.5 mm;(2)焊縫接頭開坡口;(3)采用大熔深MAG焊恒熔深新工藝焊接Y型焊縫。通過上述方法保證了焊縫熔深以避免后橋殼總成Y型焊縫疲勞裂紋的產(chǎn)生,提高其疲勞壽命。

    關(guān)鍵詞:驅(qū)動(dòng)后橋殼總成;數(shù)值模擬;疲勞壽命;大熔深焊接

    中圖分類號(hào):U466 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號(hào):1001-2303(2020)08-0106-04

    DOI:10.7512/j.issn.1001-2303.2020.08.22

    0 前言

    汽車驅(qū)動(dòng)橋處于傳動(dòng)系末端,是用來改變來自變速器的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩,并將它們傳遞給驅(qū)動(dòng)輪的機(jī)構(gòu),在汽車行駛過程中同時(shí)還要承受作用于路面與車架或車身之間的垂直力、縱向力和橫向力,以及制動(dòng)力矩和反作用力,是汽車的關(guān)鍵零部件之一[1]。驅(qū)動(dòng)橋一般由主減速器、差速器、半軸和驅(qū)動(dòng)橋殼等組成。驅(qū)動(dòng)橋殼是安裝主減速器、差速器、半軸、輪轂和懸架的基礎(chǔ)件,其主要作用是支承并保護(hù)主減速器、差速器和半軸等零部件。同時(shí),它又是行駛系的主要組成件之一,還具有承重、固定車輪、承受驅(qū)動(dòng)輪傳來的各種反力、作用力和力矩等功能[2]。

    汽車靜態(tài)時(shí),后橋總成所受載荷為靜載荷;汽車行駛時(shí),后橋總成所承受載荷為動(dòng)載荷。汽車加速或制動(dòng)時(shí),既會(huì)導(dǎo)致載荷的重新分配,還要承受沖擊載荷等,這些無規(guī)律且不斷變化的載荷造成車橋不斷變形,車橋的基本變形除了純彎曲、純扭轉(zhuǎn)變形外,還有彎曲和扭轉(zhuǎn)的復(fù)合變形[3]。由于車橋承受的是無規(guī)律的交變載荷,預(yù)防橋殼疲勞損壞斷裂是橋殼生產(chǎn)質(zhì)量控制的關(guān)鍵。

    項(xiàng)生田[4]基于有限元理論并考慮了焊縫對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響,對(duì)焊縫局部結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析,研究表明:焊縫的疲勞強(qiáng)度低于母材的疲勞強(qiáng)度,這與焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度通常取決于焊縫接頭疲勞強(qiáng)度的實(shí)際情況是一致的。丁劍偉[5]等分析了焊接結(jié)構(gòu)疲勞強(qiáng)度的各種影響因素,以焊接結(jié)構(gòu)疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)的一般原則為基礎(chǔ),提出了提高焊接結(jié)構(gòu)疲勞強(qiáng)度的措施。

    1 橋殼總成垂直彎曲疲勞Y型焊縫開裂的特征及原因分析

    橋殼總成由半軸套管、橋殼本體總成、彈簧板座總成、加強(qiáng)環(huán)、法蘭盤及氣室支座,采用CO2氣體保護(hù)焊焊接組合而成。其中,橋殼本體總成采用板厚10 mm的大梁板,材質(zhì)為B510L,兩端管徑為120 mm,材料力學(xué)性能參數(shù)如表1所示,橋殼總成如圖1所示。

    通過對(duì)開裂故障橋殼失效圖片的統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn),其開裂部位相似,均為加強(qiáng)環(huán)面橋殼本體Y型焊縫處開裂,開裂起點(diǎn)為圖1三角板尖點(diǎn)處,焊縫開裂為橋殼主要失效模式。通過焊縫斷口分析,發(fā)現(xiàn)失效焊縫普遍存在熔深不足和不均勻現(xiàn)象。

    由于該種橋殼總成結(jié)構(gòu)的三角板焊縫距彈簧鋼板座總成非常近,該焊縫不僅要承受垂直彎曲力,還要承受扭轉(zhuǎn)力,在車輛實(shí)際運(yùn)行過程中受力狀況更加復(fù)雜,所以保證Y型焊縫的熔深非常重要[6-8]。

    2 焊縫熔深與疲勞壽命的關(guān)聯(lián)性試驗(yàn)及模擬分析

    2.1 焊縫熔深與疲勞壽命的關(guān)聯(lián)性試驗(yàn)

    為了驗(yàn)證焊縫熔深和疲勞壽命的關(guān)系,制作了不同焊接熔深的橋殼,進(jìn)行多次模擬使用狀態(tài)下的疲勞試驗(yàn)。通過垂直彎曲疲勞試驗(yàn)發(fā)現(xiàn):在2.5倍載荷作用下,該橋殼總成三角板區(qū)域焊縫開裂,其垂直彎曲疲勞壽命在45.6~65.9萬次之間,未達(dá)到國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)要求的80萬次,具體試驗(yàn)情況如表2所示。

    通過疲勞試驗(yàn)發(fā)現(xiàn):Y型焊縫熔深增加,疲勞強(qiáng)度增加。焊縫熔深為橋殼本體板厚(10 mm)的60%以下,即熔深小于6 mm時(shí),焊縫疲勞強(qiáng)度均為不合格。

    2.2 焊縫熔深與疲勞壽命的數(shù)值模擬

    運(yùn)用FEMFAT軟件進(jìn)行疲勞強(qiáng)度分析,以找出能夠滿足疲勞強(qiáng)度的最小熔深值,理論計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果基本吻合,前處理:ANSA;求解器:ABAQUS、FEMFAT;后處理:ABAQUS、FEMFAT。

    Y型焊縫在FEMFAT中進(jìn)行分析必須具備以下條件:(1)正確定義Y型焊縫焊接類型及交叉點(diǎn)屬性,如圖2所示,焊縫周圍應(yīng)為四邊形網(wǎng)格;(2)與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,標(biāo)定分析方法是否正確。只要數(shù)量級(jí)與試驗(yàn)結(jié)果相符,即可認(rèn)為分析方法是合理的,計(jì)算結(jié)果是可信的[9-10]。Y型焊縫在FEMFAT中只有50%和80%兩種熔深類型(見圖3、圖4)。實(shí)際生產(chǎn)中的Y型焊縫,其焊縫熔深最大不到70%。

    分析圖3、圖4可知:(1)80%熔深的Y型焊縫計(jì)算的最低壽命為80.2萬次;(2)50%熔深的Y型焊縫與試驗(yàn)結(jié)果最為接近。計(jì)算結(jié)果顯示,開裂最可能發(fā)生在距離交叉點(diǎn)25~45 mm的下側(cè)三角板焊縫上。交叉點(diǎn)上相對(duì)壽命高于試驗(yàn)要求。

    3 橋殼總成垂直彎曲疲勞Y型焊縫開裂解決方法

    根據(jù)FEMFAT軟件分析結(jié)果,以及對(duì)失效焊縫金相組織分析,同時(shí)結(jié)合該種橋殼總成承載質(zhì)量、焊縫開裂方式及該橋殼總成結(jié)構(gòu),得出三種可解決Y型焊縫處開裂問題的方法。

    (1)設(shè)計(jì)方案變更,將三角板焊縫內(nèi)移12.5 mm,如圖5所示。

    設(shè)計(jì)變更三角板焊縫位置后,模擬結(jié)果如圖6所示,50%熔深的Y型焊縫的最低壽命為80.2萬次,高于試驗(yàn)要求。

    (2)焊縫接頭開坡口,提高焊縫熔深。

    為增加Y型焊縫熔深,該區(qū)域橋殼本體和三角板均需開坡口(見圖7)。該區(qū)域分二層進(jìn)行焊接,第一層采用φ1.2 mm的ER50-6實(shí)心焊絲,保護(hù)氣體為CO2,氣流量20~25 L/min,焊接電流180~240 A,電壓25~29 V,焊接速度0.45 m/min;第二層采用φ1.2 mm的ER50-6實(shí)心焊絲,保護(hù)氣體為CO2,氣流量為20~25 L/min,焊接電流260~300 A,電壓28~32 V,焊接速度0.60 m/min,焊接后焊縫寬14~18 mm,余高2~3 mm。第一層三角板兩條焊縫焊接完成后,再焊接第二層焊縫。

    橋殼本體及三角板開坡口處理的焊縫,焊接后經(jīng)宏觀金相檢測(cè)熔深達(dá)本體材料厚度的80%以上,經(jīng)垂直彎曲疲勞試驗(yàn)驗(yàn)證,疲勞壽命大于80萬次,符合要求。由此可見,通過橋殼本體和三角板開坡口的方式,采用雙層焊接方法提高焊縫熔深,可使橋殼疲勞壽命達(dá)到或超過標(biāo)準(zhǔn)要求。

    (3)采用大熔深MAG焊恒熔深新工藝焊接Y型焊縫,提高焊縫熔深。

    經(jīng)反復(fù)查詢比較國(guó)內(nèi)外焊接新工藝,并考慮到橋殼本體材料B510L焊接性能良好,采用一種大熔深MAG焊新工藝[11-12]。焊接電源為松下生產(chǎn)的YM-500GL4多功能焊接電源,焊接材料為φ1.2 mm的ER50-6實(shí)心鍍銅焊絲,保護(hù)氣體為φ(Ar)80%+φ(CO2)20%混合氣體,氣流量20~25 L/min,焊接中厚橋殼本體不開坡口焊接,如圖8所示。

    試驗(yàn)結(jié)果表明,該工藝焊接的焊縫熔深達(dá)80%以上,焊縫金相組織優(yōu)于采用CO2氣體焊接的焊縫(見圖9);采用大熔深MAG焊新工藝焊接3臺(tái)橋殼總成,疲勞試驗(yàn)均達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求,如表3所示。

    4 結(jié)論

    針對(duì)文中提出的三種提高橋殼焊接疲勞壽命的方法,分析研究后得出以下結(jié)論:

    (1)采用方法一,即設(shè)計(jì)方案變更,將三角板縮小,焊縫內(nèi)移12.5 mm。但通過橋殼本體成型分析,因該設(shè)計(jì)更變,材料利用率由原來的79.5%減少至62.3%,每臺(tái)橋殼增加制造成本近25.6元,同時(shí)現(xiàn)有模具需變更,需增加費(fèi)用16萬元。

    (2)采用方法二,即焊縫接頭開坡口,提高Y型焊縫熔深可使橋殼疲勞壽命達(dá)到或超過標(biāo)準(zhǔn)要求。但需購(gòu)買設(shè)備加工坡口;經(jīng)計(jì)算單臺(tái)生產(chǎn)成本增加31.2元;但生產(chǎn)效率低,不適合大批量生產(chǎn)。

    (3)采用方法三,即采用大熔深MAG焊接新工藝焊接Y型焊縫。以前的工序生產(chǎn)及模具均無需改變,直接利用焊接電源新開發(fā)的深透弧焊接工法,免開坡口,單道焊接即可獲得較大的焊縫熔深,且熔深穩(wěn)定一致、焊縫成形美觀。

    參考文獻(xiàn):

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    收稿日期:2020-04-17;修回日期:2020-05-13

    基金項(xiàng)目:江西省重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃(20192BBEL50013,20181BBE50011)

    作者簡(jiǎn)介:胡義華(1972— ),男,碩士,高級(jí)工程師,主要從事機(jī)械設(shè)計(jì)與制造的研究。E-mail:hyh@jlchassis.com。

    通訊作者:黃志超(1971— ),男,教授,博士。E-mail:hzcosu@163.com。

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