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    電站鍋爐頂棚管泄漏的分析與處理

    2020-09-06 13:22:45安婭琳孔妍呂凱
    關(guān)鍵詞:泄漏

    安婭琳 孔妍 呂凱

    摘? 要:某電站鍋爐投入運(yùn)行后頻繁發(fā)生頂棚管泄漏事故,根據(jù)泄漏情況和發(fā)生頻率,有針對(duì)性地對(duì)泄漏部位進(jìn)行割管并作宏觀檢測(cè),通過對(duì)管子爆口附近金屬材料進(jìn)行金相檢驗(yàn)并對(duì)日常運(yùn)行數(shù)據(jù)、設(shè)備運(yùn)行特點(diǎn)、水質(zhì)化驗(yàn)記錄和鍋爐結(jié)構(gòu)等各方面因素加以分析,查找出了事故的主要形成原因,確定了易發(fā)生頂棚管爆管的位置,有針對(duì)性地提出了相應(yīng)的解決方案,并對(duì)方案實(shí)施后的效果進(jìn)行監(jiān)測(cè)。

    關(guān)鍵詞:頂棚管;泄漏;結(jié)構(gòu)因素

    中圖分類號(hào):TK229? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

    0 概述

    某電站鍋爐投用后,爐內(nèi)靠近兩側(cè)墻的第1、2根頂棚管頻繁發(fā)生爆管,爆管發(fā)生在頂棚管中段。使用單位將泄漏的水冷壁管段進(jìn)行了更換,將向火面用5 mm耐磨耐火澆注料進(jìn)行了保護(hù),希望通過絕熱的方式降低壁溫,延長(zhǎng)其使用壽命。但是運(yùn)行不到1年,該頂棚管再次發(fā)生了爆管。

    該電站鍋爐為自然循環(huán)、單鍋筒循環(huán)流化床鍋爐,設(shè)計(jì)額定蒸發(fā)量為220 t/h,額定蒸汽壓力9.8 MPa,額定蒸汽溫度540 ℃。鍋爐稀相區(qū)為方形設(shè)計(jì),燃料為煤+煤泥,可以摻燒煤泥比例近50%,具有較大的負(fù)荷比,可以在30%的負(fù)荷下,不投油穩(wěn)燃。鍋爐采用了水冷布風(fēng)板,其循環(huán)回路有2個(gè)部分。1)兩側(cè)墻水冷壁有各自獨(dú)立的上下集箱,水經(jīng)集中下降管和分配管進(jìn)入下集箱,經(jīng)側(cè)墻水冷壁進(jìn)入上集箱,再有汽水引出管將汽水混合物引至鍋筒。2)前后墻水冷壁共用一個(gè)上集箱,水經(jīng)集中下降管和分配管進(jìn)入前水下集箱,有一部分水經(jīng)前墻水冷壁進(jìn)入上集箱,另一部分水經(jīng)水冷布風(fēng)板的管子進(jìn)入后水下集箱,然后經(jīng)后墻水冷壁、頂棚管也引至上集箱,再有汽水引出管將汽水混合物引至鍋筒。頂棚管是后墻水冷壁管的延伸部分。水冷壁管規(guī)格為Φ60mm×6mm,材質(zhì)為20 G。

    1 原因分析

    1.1 檢驗(yàn)情況

    為了分析爆管原因,對(duì)爆管及爆破口附近管子進(jìn)行了檢驗(yàn),并進(jìn)行了割管檢查。現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn),爆破口開口較小,邊緣不規(guī)則,附近管壁經(jīng)測(cè)量無明顯減薄和脹粗,爆破口區(qū)域有垂直于管子軸的橫向裂紋,不符合長(zhǎng)期超溫爆管和短期超溫爆管的特征。割管后,將爆破口附近的管子沿縱向剖開,發(fā)現(xiàn)內(nèi)壁存在大量橫向裂紋,裂紋縫隙內(nèi)壁較大,在向外壁發(fā)展的過程中,逐漸變細(xì)至消失。明顯可以看出,裂紋是先在內(nèi)壁產(chǎn)生再向外不斷發(fā)展的。管子內(nèi)外壁未見明顯腐蝕跡象,內(nèi)壁也未見水垢及其他腐蝕產(chǎn)物,除裂紋外,無其他異常情況,如圖1所示。

    金相檢測(cè)中所發(fā)現(xiàn)的裂紋區(qū)域管子的微觀形貌表明,裂紋具有穿晶特征,尾端較尖銳,內(nèi)部有腐蝕產(chǎn)物,如圖2(a)所示。裂紋附近區(qū)域金相組織為鐵素體和珠光體,晶粒內(nèi)部有斷續(xù)網(wǎng)狀類似晶界的組織,如圖2(b)所示。爆管的管子內(nèi)壁遠(yuǎn)離裂紋區(qū)域的管段金相組織為鐵素體和珠光體,珠光體區(qū)域完整,根據(jù)《火電廠用20號(hào)鋼珠光體球化評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)》DL/T674—1999,組織球化評(píng)級(jí)為2級(jí)??梢钥闯觯淞鸭y的的形貌具有熱疲勞裂紋的特征,裂紋附近金相組織雖然具有超溫導(dǎo)致組織變化的形貌特征,但是管子的泄漏的主要原因并不是因?yàn)槌瑴?,主要還是因?yàn)闊崞谛纬闪肆鸭y,隨裂紋的擴(kuò)展造成管子承壓能力下降,從而導(dǎo)致爆管泄漏。

    1.2 使用情況

    查看水質(zhì)化驗(yàn)記錄,和取樣分析對(duì)照,確認(rèn)給水和爐水的水質(zhì)均符合GB/T 12145—2008《火力發(fā)電機(jī)組及蒸汽動(dòng)力設(shè)備水汽質(zhì)量》標(biāo)準(zhǔn)要求。爆管內(nèi)壁無裂紋管段的割管檢查也表明,水冷壁內(nèi)壁無明顯結(jié)垢和腐蝕現(xiàn)象。查看運(yùn)行記錄,發(fā)現(xiàn)該鍋爐,大多數(shù)情況下,運(yùn)行負(fù)荷較低。低負(fù)荷運(yùn)行時(shí),鍋爐會(huì)出現(xiàn)爐內(nèi)傳熱不均,造成受熱面管子出現(xiàn)較大的熱負(fù)荷偏差,導(dǎo)致水循環(huán)故障。

    由于該電站鍋爐主要是摻燒煤泥,因?yàn)榛伊枯^多,導(dǎo)致爐內(nèi)上部灰顆粒濃度較高,循環(huán)流化床鍋爐水冷壁的換熱主要是輻射換熱和對(duì)流換熱,而物料濃度對(duì)輻射換熱和對(duì)流換熱均影響較大,因此摻燒煤泥的鍋爐,其上部的換熱量高于傳統(tǒng)循環(huán)流化床鍋爐。這也使得頂棚管受熱較強(qiáng)。

    1.3 結(jié)構(gòu)因素

    根據(jù)鍋爐循環(huán)回路特點(diǎn),發(fā)現(xiàn)前墻水冷壁循環(huán)流量要大于后墻水冷壁。在下降管從前水下集箱供水的情況下,頂棚管由于進(jìn)出口高度差小,布風(fēng)板水管無高度差,在后墻水冷壁的整個(gè)循環(huán)回路中,增加阻力較多,幾乎不提供循環(huán)動(dòng)力,循環(huán)動(dòng)力主要還是后墻水冷壁垂直段和下降管之間的液體密度差,因此前墻水冷壁的水循環(huán)量阻力明顯小于后墻水冷壁,循環(huán)動(dòng)力相差不大,從而前墻水冷壁會(huì)發(fā)生搶水現(xiàn)象,對(duì)后墻水冷壁的循環(huán)造成不良影響。而對(duì)布風(fēng)板水管、后墻水冷壁下集箱、后墻水冷壁管的結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)布風(fēng)板水管為45根Φ83×8的管子,后墻水冷壁為96根。布風(fēng)板中間區(qū)域水管,每根管子與后水冷壁集箱連接的位置都對(duì)應(yīng)2根后墻水冷壁管,但左、右側(cè)第1根布風(fēng)板水管進(jìn)入的位置,每根對(duì)應(yīng)3根后墻水冷壁管。這樣在角部的后墻水冷壁管就容易出現(xiàn)供水不足的現(xiàn)象。

    從傳熱上看,后墻水冷壁2個(gè)角部的管子本身受爐膛輻射熱較弱,為避免磨損(循環(huán)流化床鍋爐角部磨損通常較嚴(yán)重),又采用了澆注料覆蓋的方式,進(jìn)一步降低了傳熱,而從結(jié)構(gòu)上,后墻水冷壁2個(gè)角部的管子循環(huán)流速最低、最容易造成水循環(huán)故障。

    從布置情況看,在循環(huán)流速較低的情況下,傾斜的頂棚管內(nèi)易出現(xiàn)汽水分層和蒸汽聚集,造成局部汽塞。這些都增大了流動(dòng)阻力,使管子的冷卻進(jìn)一步惡化,在某個(gè)區(qū)域內(nèi)出現(xiàn)蒸汽管段,造成傳熱惡化,使該管段壁溫較高。當(dāng)蒸汽在水管內(nèi)積聚到一定量時(shí),上升管壓頭會(huì)變小(也存在頂棚管蒸汽由于過熱和鍋筒飽和水混合后,體積瞬間減少,導(dǎo)致壓頭下降的可能),穩(wěn)定狀態(tài)被破壞,蒸汽進(jìn)入鍋筒空間,頂棚管內(nèi)蒸汽減少,原本通過蒸汽冷卻壁溫較高的管子,重新被水冷卻,使管子向火面出現(xiàn)較大的溫差應(yīng)力;當(dāng)水再次加熱產(chǎn)生較多蒸汽時(shí),上升管壓頭又會(huì)逐漸變大,流速再次下降,頂棚管內(nèi)再次出現(xiàn)蒸汽積聚的現(xiàn)象,如此周而復(fù)始,最終因局部區(qū)域金屬壁溫發(fā)生周期性波動(dòng),在管子中產(chǎn)生交變熱應(yīng)力,導(dǎo)致熱疲勞破壞。

    1.4 原因分析

    從上述分析看,爆管的頂棚管是由于水循環(huán)流速較低,局部產(chǎn)生蒸汽,導(dǎo)致傳熱惡化,使管壁溫度發(fā)生周期性劇烈波動(dòng),產(chǎn)生交變應(yīng)力,造成頂棚管熱疲勞破壞。局部的結(jié)構(gòu)不合理和低負(fù)荷運(yùn)行是造成局部水循環(huán)流速過低的主要因素,而煤泥的摻燒強(qiáng)化了上部水管的換熱,加劇了這一現(xiàn)象的發(fā)生。

    2 處理措施

    為了減少兩側(cè)后墻水冷壁管的流動(dòng)阻力,減少其他水管搶水的現(xiàn)象,將兩側(cè)最外部的一根布風(fēng)板水管進(jìn)行加粗,由Φ83mm×8mm的管子更換為Φ89mm×8mm的管子,與前后墻下集箱的連接采用100 mm長(zhǎng)的Φ89mm×8mm變?chǔ)?3mm×8mm的大小頭進(jìn)行了過渡;對(duì)頂棚管2側(cè)左右各3根進(jìn)行了管段更換;同時(shí)為了減少受熱不均,盡量避免鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行,減少爐內(nèi)熱偏差。對(duì)角部的澆注料,考慮磨損因素,未進(jìn)行去除。在考慮了角部澆注料對(duì)吸熱的影響后,水動(dòng)力計(jì)算表明,改造后能滿足要求。改造后至今已運(yùn)行3年多,未再出現(xiàn)裂紋泄漏現(xiàn)象。

    參考文獻(xiàn)

    [1]李貴海,劉國(guó)強(qiáng),侯亞琴,等.鍋爐水冷壁爆管泄漏事故分析[J]. 山東電力技術(shù),2016,43(3):45-47.

    [2]閆俞廷,牛立斌,龍?jiān)\?,?某超臨界600MW機(jī)組鍋爐水冷壁管泄漏原因分析[J].理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)),2019,55(11):779-785,803.

    [3]葉江明.電廠鍋爐原理及設(shè)備(第四版)[M].北京:中國(guó)電力出版社,2017.

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