激光切割輔助氣體參數(shù)對(duì)切割質(zhì)量影響的仿真分析

張 一，李 強(qiáng)，佟 玲，宋園園，張曉友,2，孫 鳳

(1.沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，遼寧 沈陽(yáng) 110870；2.日本工業(yè)大學(xué) 機(jī)械工程系，日本 東京 345-8501)

0 引言

激光切割是一種利用激光束產(chǎn)生的高能量使材料熔化或者汽化，再經(jīng)過(guò)輔助氣體對(duì)熔化或者汽化的部分進(jìn)行吹除，從而形成完整切割過(guò)程的一種加工方式[1]。隨著工業(yè)加工技術(shù)的不斷發(fā)展，激光切割技術(shù)具有的高精度、高切割質(zhì)量、高速度、高可控性以及無(wú)接觸加工、噪聲小、無(wú)污染等優(yōu)點(diǎn)使其在加工技術(shù)中成為不可或缺的一部分[2]。激光切割過(guò)程是非常復(fù)雜的，在加工之前需要對(duì)許多參數(shù)進(jìn)行設(shè)置，每一種參數(shù)的設(shè)置都將影響到切割質(zhì)量，因此分析切割參數(shù)對(duì)切割質(zhì)量的影響至關(guān)重要。

近年來(lái)，許多學(xué)者用實(shí)驗(yàn)的方式來(lái)研究切割參數(shù)對(duì)切割質(zhì)量的影響。Stournaras、Mullick等分析了激光功率、掃描速度、脈動(dòng)頻率、激光焦點(diǎn)和氣體壓力等加工參數(shù)對(duì)激光加工切割質(zhì)量的影響，通過(guò)測(cè)量切縫寬度、邊緣粗糙度和熱影響區(qū)的大小來(lái)評(píng)價(jià)激光切割的切割量[3-4]。葛亞瓊等對(duì)加工AZ31B鎂合金時(shí)采用激光切割加工技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究[5]。陳繼民等通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了改變激光光源入射角可以提高激光切割質(zhì)量，當(dāng)超過(guò)一定的角度后無(wú)法完成切割[6]。葉圣麟、郭健等對(duì)激光切割的溫度場(chǎng)進(jìn)行了模擬，模擬的溫度場(chǎng)可以應(yīng)用在實(shí)際切割過(guò)程中，避免參數(shù)設(shè)置偏差過(guò)大影響切割質(zhì)量[7-8]。

本文對(duì)激光切割過(guò)程中輔助氣體參數(shù)的設(shè)置進(jìn)行了仿真分析。首先建立了激光切割過(guò)程有限元二維模型，其次通過(guò)改變輔助氣體種類以及離軸量、壓強(qiáng)等氣體參數(shù)得到不同情況下的輔助氣體速度云圖，通過(guò)速度云圖分析輔助氣體參數(shù)對(duì)激光切割質(zhì)量的影響。

1 有限元模型

1.1 有限元模型的建立

激光切割過(guò)程中多相流之間的相互作用導(dǎo)致切割過(guò)程復(fù)雜，為確保激光切割有限元模擬仿真的順利進(jìn)行，在不影響仿真結(jié)果準(zhǔn)確的前提下在激光切割有限元模型建立的過(guò)程中進(jìn)行以下簡(jiǎn)化：假設(shè)切縫內(nèi)切割前沿的形狀呈直線型；輔助氣體物理特性參數(shù)為常數(shù)；離軸式激光切割過(guò)程中只需調(diào)整噴嘴位置，保持被切割材料位置不變，以此來(lái)調(diào)整離軸量。

圖1為激光切割的有限元模型。模型上方為激光切割機(jī)噴嘴部分，噴嘴入口直徑為9 mm，縱深為14.4 mm，噴嘴出口處直徑為3 mm，錐度為30°，噴嘴與工件之間的距離為1 mm，被切割材料為2 mm厚度石蠟板。

圖1 激光切割的有限元模型

1.2 激光切割仿真參數(shù)設(shè)定

激光高能量所熔化的熔融物被高壓輔助氣體從切縫內(nèi)吹除，為避免氧化還原反應(yīng)，這一過(guò)程選用氮?dú)夂蜌鍤鈨煞N惰性氣體進(jìn)行氣流場(chǎng)模擬仿真,氮?dú)夂蜌鍤馕锢韰?shù)見(jiàn)表1。

將有限元模型壓力入口設(shè)定在噴嘴上口，其余設(shè)置為壓力出口如石蠟板切縫處及其上下表面。四周壁面均設(shè)置為無(wú)滑移壁面，切縫內(nèi)切割前沿采用流固耦合邊界條件。

表1 氮?dú)夂蜌錃獾奈锢韰?shù)

2 輔助氣體流場(chǎng)模擬分析

2.1 多種類輔助氣體流場(chǎng)模擬分析

為研究輔助氣體種類對(duì)切割質(zhì)量的影響，模擬分析在輔助氣體壓強(qiáng)為0.3 MPa、切割速度為0.04 m/s、同軸時(shí)，分別采用氬氣和氮?dú)庾鳛榍懈钶o助氣體吹除切縫內(nèi)熔融物的氣流場(chǎng)運(yùn)動(dòng)分布。圖2、圖3分別為氮?dú)夂蜌鍤庾鳛檩o助氣體的速度云圖。

圖2 0.3 MPa氮?dú)馑俣仍茍D 圖3 0.3 MPa氬氣速度云圖

不同輔助氣體速度對(duì)比如圖4所示，沿著切割前沿方向向下，輔助氣體速度逐漸減小。從圖4中可以看到，氬氣作為輔助氣體時(shí)切割前沿輔助氣體氣流場(chǎng)速度高于氮?dú)?，這是由一定壓強(qiáng)下輔助氣體物理密度和黏度特性所決定的。

圖4 不同種類輔助氣體速度對(duì)比

2.2 多壓強(qiáng)輔助氣體流場(chǎng)模擬分析

為研究輔助氣體壓強(qiáng)對(duì)激光切割質(zhì)量的影響，建立了有限元模型進(jìn)行仿真分析。模擬分析選用輔助氣體壓強(qiáng)為1 MPa～3 MPa，切割速度為0.04 m/s，同軸時(shí)，氮?dú)庾鳛榍懈钶o助氣體吹除切縫內(nèi)熔融物的流場(chǎng)運(yùn)動(dòng)分布。圖5、圖6、圖7分別為壓強(qiáng)1 MPa、2 MPa、3 MPa同軸下，氮?dú)庾鳛檩o助氣體的速度云圖。

圖5 1 MPa同軸式輔助氣體速度 圖6 2 MPa同軸式輔助氣體速度 圖7 3 MPa 同軸式輔助氣體速度

不同壓強(qiáng)下，切割前沿近壁面出現(xiàn)了不同的輔助氣體運(yùn)動(dòng)速度,如圖8所示。由圖8可知：當(dāng)輔助氣體壓強(qiáng)從1 MPa升至2 MPa時(shí)，輔助氣體在切縫內(nèi)切割前沿的速度有所增加；當(dāng)輔助氣體壓強(qiáng)逐漸增加至3 MPa時(shí)，切縫內(nèi)輔助氣體在切割前沿的速度出現(xiàn)下降的現(xiàn)象。這是由于隨著壓強(qiáng)的逐步增大，進(jìn)入切縫內(nèi)氣體速度隨之增大，當(dāng)氣體壓強(qiáng)增大到一定臨界值時(shí)高壓輔助氣體出現(xiàn)激波現(xiàn)象，導(dǎo)致進(jìn)入切縫內(nèi)的氣體速度下降。

2.3 離軸式激光切割輔助氣體流場(chǎng)模擬分析

在激光切割輔助氣體參數(shù)中對(duì)離軸量參數(shù)的研究少之又少，適當(dāng)?shù)卣{(diào)節(jié)離軸量可以提高激光切割質(zhì)量。在有限元模型中，通過(guò)對(duì)噴嘴中心線向切縫內(nèi)側(cè)平移的方式實(shí)現(xiàn)離軸量的調(diào)整。圖9、圖10、圖11分別為0.5 MPa壓強(qiáng)下，切割速度為0.04 m/s，輔助氣體為氮?dú)?，同軸式激光切割和離軸量分別為0.36 mm、

0.72 mm離軸式激光切割輔助氣體的速度云圖。

圖8 不同壓強(qiáng)輔助氣體速度對(duì)比

不同離軸量輔助氣體速度對(duì)比如圖12所示，不同離軸量條件下切割前沿近壁面上出現(xiàn)了不同的輔助氣體運(yùn)動(dòng)速度。從圖12中可以看出：離軸量達(dá)到0.36 mm時(shí)離軸式激光切割近壁面輔助氣體的速度明顯高于同軸式激光切割的輔助氣體速度；當(dāng)離軸量達(dá)到0.72 mm時(shí)切縫內(nèi)近壁面輔助氣體中心線上部的氣體速度出現(xiàn)下降的趨勢(shì)，這是因?yàn)楫?dāng)輔助氣體中心線向切縫內(nèi)偏移時(shí)切縫內(nèi)部的氣流量增多，切縫前沿的氣體流速增大，而離軸量的持續(xù)增加會(huì)使輔助氣體中心逐漸移出切割前沿，反而減小了輔助氣體的作用力導(dǎo)致切割質(zhì)量出現(xiàn)下降。因此離軸量的參數(shù)設(shè)置存在一定范圍，離軸量過(guò)大時(shí)會(huì)導(dǎo)致切割質(zhì)量降低。

圖9 同軸式輔助氣體速度 圖10 0.36 mm離軸式輔助氣體速度 圖11 0.72 mm離軸式輔助氣體速度

3 結(jié)論

將激光切割過(guò)程有限元模型簡(jiǎn)化為二維模型，以模擬仿真輔助氣體速度云圖為基礎(chǔ)，分析了輔助氣體離軸量、壓強(qiáng)和種類等對(duì)輔助氣體氣流場(chǎng)速度的影響。仿真結(jié)果表明:輔助氣體參數(shù)的設(shè)置嚴(yán)重影響著激光切割質(zhì)量，在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中應(yīng)合理地設(shè)置輔助氣體參數(shù)，以提高激光切割的切割質(zhì)量。

圖12 不同離軸量輔助氣體速度對(duì)比