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    帶間隙和不帶間隙低比轉(zhuǎn)速離心泵空化的數(shù)值模擬

    2020-08-22 07:27:52叢小青王玉帛
    中國(guó)農(nóng)村水利水電 2020年8期
    關(guān)鍵詞:空泡空化葉輪

    叢小青,張 悅,王玉帛

    (江蘇大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院,江蘇 鎮(zhèn)江 212013)

    0 引 言

    空化氣蝕對(duì)多級(jí)泵造成的危害主要有:①空化現(xiàn)象嚴(yán)重影響泵的外部特性。隨著空化發(fā)展,泵的揚(yáng)程、流量等外部特性參數(shù)急劇下降。當(dāng)空化惡化時(shí),流道內(nèi)充滿(mǎn)空泡,堵塞流道,最終使泵失去工作能力[1,2]。②空化期間噪聲和振動(dòng)的出現(xiàn)??栈漠a(chǎn)生和發(fā)展伴隨著各種頻率的壓力脈動(dòng),當(dāng)脈動(dòng)頻率接近泵中流通部件的固有頻率時(shí),將引起振動(dòng)。當(dāng)空化氣泡破裂時(shí),會(huì)產(chǎn)生巨大的噪聲,并且空化程度越嚴(yán)重,噪聲越大[3,4]。③造成泵內(nèi)流動(dòng)元件表面損壞??栈莸钠屏褧?huì)對(duì)其過(guò)流部件的表面產(chǎn)生強(qiáng)烈的沖擊,導(dǎo)致葉輪及過(guò)流部件的使用壽命迅速縮短[5,6]。因此對(duì)于多級(jí)泵來(lái)說(shuō),空化性能是關(guān)乎其穩(wěn)定運(yùn)行的主要因素之一。目前,許多學(xué)者采用數(shù)值模擬和試驗(yàn)的方法研究了多級(jí)泵前口環(huán)處的空化現(xiàn)象,但關(guān)于多級(jí)泵間隙對(duì)其空化性能影響的研究較少。本文對(duì)比分析了有間隙和無(wú)間隙模型泵的空化性能,研究了間隙位置和尺寸與泵空化性能的關(guān)系,對(duì)后續(xù)間隙對(duì)低比轉(zhuǎn)速多級(jí)離心泵空化性能的影響規(guī)律的研究具有鋪墊作用。

    1 模型結(jié)構(gòu)與數(shù)值模擬設(shè)置

    1.1 計(jì)算模型

    本文選擇低比轉(zhuǎn)速多級(jí)離心泵進(jìn)行研究,其結(jié)構(gòu)為節(jié)段式,特點(diǎn)是小流量高揚(yáng)程,其設(shè)計(jì)參數(shù)如表1。

    表1 低比轉(zhuǎn)速多級(jí)離心泵設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.1 Design parameters of low specific speed multistage centrifugal pump

    本文采用了CFturbo流體旋轉(zhuǎn)機(jī)械設(shè)計(jì)軟件,根據(jù)軟件推薦值適量增大首級(jí)葉輪幾何尺寸,降低首級(jí)葉輪葉片數(shù)。次級(jí)葉輪參考由相似換算法得出的設(shè)計(jì)尺寸進(jìn)行速度修正,得到了首級(jí)和次級(jí)葉輪的設(shè)計(jì)參數(shù)[7]。如表2。

    表2 葉輪的設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.2 Design parameters of impellers

    低比轉(zhuǎn)速泵導(dǎo)葉的設(shè)計(jì)一般對(duì)導(dǎo)葉基圓直徑D3和導(dǎo)葉進(jìn)口寬度b3有要求,即D3=(1.02~1.05)D2,b3≥b2,考慮到兩級(jí)導(dǎo)葉與兩級(jí)葉輪進(jìn)出口的配合關(guān)系[8]。本文選用的導(dǎo)葉設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表3。

    表3 導(dǎo)葉的設(shè)計(jì)參數(shù)Tab.3 Design parameters of guide vanes

    對(duì)多級(jí)泵葉輪、導(dǎo)葉等主要部件進(jìn)行裝配,并適量延伸進(jìn)出口段得到數(shù)值模擬三維模型,如圖1多級(jí)泵兩級(jí)水體裝配圖。

    圖1 多級(jí)泵兩級(jí)水體裝配Fig.1 Assembly of multistage pump two-stage water body

    根據(jù)API610第11版中給出的最小運(yùn)轉(zhuǎn)間隙的推薦值,設(shè)計(jì)葉輪口環(huán)處間隙為0.3 mm,導(dǎo)葉口環(huán)處間隙為0.3 mm,葉輪與導(dǎo)葉的軸向間隙為4 mm,其徑向間隙為0.4 mm[9,10]。

    1.2 網(wǎng)格劃分與數(shù)值模擬設(shè)置

    本文首先分別劃分模型泵各主要部件的水體網(wǎng)格和間隙處的水體網(wǎng)格,然后合并網(wǎng)格生成交界面,形成泵內(nèi)水體的全流道網(wǎng)格。由于間隙尺寸較小,則間隙處網(wǎng)格尺寸也相應(yīng)減小,并對(duì)與間隙接觸的水體的網(wǎng)格進(jìn)行了高精度的加密處理。對(duì)全流道水體網(wǎng)格逐步加密,檢驗(yàn)網(wǎng)格的無(wú)關(guān)性后,發(fā)現(xiàn)總體網(wǎng)格的數(shù)量到達(dá)800 萬(wàn)后對(duì)數(shù)值模擬的結(jié)果影響很小。

    本文采用CFX數(shù)值模擬軟件,湍流模型選取了RNGk-ε模型,空化模型選取均相流空化模型[2]。葉輪的進(jìn)口邊界條件根據(jù)實(shí)際操作工況可以設(shè)置為壓力進(jìn)口,出口可以設(shè)置為質(zhì)量流量出口。采用了MRF移動(dòng)參考系將此過(guò)程轉(zhuǎn)化為穩(wěn)態(tài)問(wèn)題。首級(jí)和次級(jí)葉輪的水體設(shè)置成旋轉(zhuǎn)區(qū)域,且葉輪轉(zhuǎn)速設(shè)置為2 800 r/min。針對(duì)葉輪壁面的設(shè)置,采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)加無(wú)滑移壁面的處理方式。由于不需要考慮空氣中的氣體,故整個(gè)流體域內(nèi)僅存在水與其汽化而成的蒸汽。設(shè)置進(jìn)口處液相體積分?jǐn)?shù)為1,氣相體積分?jǐn)?shù)為0[11]。本文選取最優(yōu)工況點(diǎn)進(jìn)行空化性能分析。

    在流體動(dòng)力學(xué)里,空化數(shù)σ可以描述流體中空化程度,為了方便進(jìn)行分析,本文定義了無(wú)量綱的空化系數(shù),該系數(shù)與液體流速和入口壓力有關(guān),如式(1)和式(2)所示。

    (1)

    (2)

    式中:p為葉輪進(jìn)口的靜壓,Pa;pv為水的飽和蒸汽壓,Pa;u1為葉輪進(jìn)口的圓周速度,m/s;D1為葉輪進(jìn)口直徑,m;n代表葉輪轉(zhuǎn)速,r/min。

    本文通過(guò)不斷降低進(jìn)口壓力p,即不斷降低空化系數(shù)σ,采用數(shù)值模擬的方法探索低比轉(zhuǎn)換多級(jí)泵在不同空化系數(shù)下的空化性能。

    2 帶間隙模型泵空化特性分析

    2.1 葉輪進(jìn)口壓力對(duì)比

    根據(jù)學(xué)者們已有的試驗(yàn)研究和數(shù)值模擬結(jié)果表明,離心泵的空化現(xiàn)象主要發(fā)生在葉輪的進(jìn)口處[12]。這是由于在葉輪進(jìn)口處,葉輪旋轉(zhuǎn)所產(chǎn)生的剪切力和葉輪進(jìn)口處液體流動(dòng)的離心力使流體流速增大,壓力隨之減小,更容易發(fā)生氣蝕[13-15]。本文選取多級(jí)離心泵首級(jí)葉輪為研究對(duì)象,圖2是在不同空化系數(shù)下低比轉(zhuǎn)速多級(jí)泵首級(jí)葉輪進(jìn)口壓力分布云圖。從圖2可以看出,低比速多級(jí)泵首級(jí)葉輪進(jìn)口壓力隨著空化系數(shù)的減小不斷發(fā)生變化。當(dāng)σ= 0.51,σ= 0.32時(shí),比較葉輪入口壓力的最小值,該模型無(wú)間隙時(shí)的壓力最小值小于有間隙的模型。隨著空化系數(shù)的減小,葉輪進(jìn)口處有無(wú)間隙的最小壓差不斷減小。當(dāng)σ=0.214時(shí),有無(wú)間隙葉輪的最小進(jìn)口壓力最為接近。當(dāng)σ=0.14時(shí),空化已然惡化,對(duì)比葉輪處最小進(jìn)口壓力,有間隙模型明顯低于無(wú)間隙模型。因此,本文推測(cè)在空化系數(shù)σ從0.51降低至0.14的過(guò)程中,存在一個(gè)過(guò)渡空化系數(shù)σa接近于0.214。當(dāng)空化系數(shù)高于此值時(shí),不帶間隙模型進(jìn)口處的壓力較低,空化性能較差。低于該值時(shí),帶間隙模型進(jìn)口壓力較低,空化性能較差。

    圖2 不同空化系數(shù)下葉輪進(jìn)口壓力分布Fig.2 Impeller inlet pressure under different cavitation numbers

    2.2 空泡分布對(duì)比

    為了能夠更直觀地分析首級(jí)葉輪內(nèi)空泡的分布情況,本文定義了一個(gè)截面系數(shù),表示為首級(jí)葉輪后蓋板到葉輪前蓋板的無(wú)量綱距離。取值范圍為0~1[16]。圖3顯示了Zspan=0.9即靠近首級(jí)葉輪前蓋板處,葉輪旋轉(zhuǎn)截面上空泡體積分?jǐn)?shù)分布云圖隨空化系數(shù)的變化情況。由圖3可知當(dāng)空化系數(shù)σ=0.51時(shí),在葉輪進(jìn)口處存在空泡,在該截面上無(wú)間隙模型的葉輪進(jìn)口空泡明顯多于有間隙模型。隨著空化系數(shù)降低,空化不斷發(fā)展,有無(wú)間隙模型葉輪內(nèi)空泡逐漸增多。且伴隨著葉輪進(jìn)口處的空泡不斷向葉輪出口及相鄰葉片位置擴(kuò)散。在空化系數(shù)不斷降低的過(guò)程中,雖然無(wú)間隙空化體積分?jǐn)?shù)高于有間隙模型,但有無(wú)間隙的空化體積分?jǐn)?shù)的差距不斷減小,兩種模型的空泡分布越來(lái)越接近。當(dāng)空化系數(shù)為0.14時(shí),空化現(xiàn)象嚴(yán)重惡化。此時(shí),葉片背面的間隙流道被空泡占據(jù),流道堵塞,泵的揚(yáng)程和效率急劇下降,該情況也印證了上述葉輪進(jìn)口壓力分布規(guī)律。由此可知,空化系數(shù)影響了葉輪進(jìn)口處空泡體積分?jǐn)?shù)的分布,但間隙結(jié)構(gòu)也對(duì)低比轉(zhuǎn)速離心泵的空化性能造成影響。在空化形成和發(fā)展階段,相較于無(wú)間隙模型,有間隙模型的空化性能更好。然而,當(dāng)空化惡化時(shí),空化性能因模型帶間隙而急劇下降。上述情況可能是由于葉輪進(jìn)口間隙的存在,高壓流體通過(guò)間隙泄露流至葉輪進(jìn)口,增大了葉輪進(jìn)口壓力,改善該處的空化性能。在無(wú)間隙模型下沒(méi)有泄露流體補(bǔ)充葉輪進(jìn)口壓力,故而壓力相對(duì)較低,進(jìn)一步促使了空化惡化。當(dāng)空化惡化后,帶間隙模型由于其間隙的存在,液體通過(guò)其間隙從高壓區(qū)回流到低壓區(qū),造成漩渦的出現(xiàn),導(dǎo)致入口流速快,局部壓力低,導(dǎo)致空化性能急劇下降。

    3 間隙位置及大小對(duì)泵空化性能的影響分析

    3.1 間隙組合設(shè)計(jì)

    為了進(jìn)一步探討間隙位置和間隙尺寸對(duì)低比轉(zhuǎn)速多級(jí)泵頭葉輪空化性能的影響,本文保持導(dǎo)葉口環(huán)間隙、葉輪與導(dǎo)葉之間的軸向間隙不發(fā)生改變,并根據(jù)其位置擴(kuò)大葉輪口環(huán)間隙、葉輪和導(dǎo)葉之間的運(yùn)轉(zhuǎn)間隙[17,18]。如表4所示。表中所列6組的模型間隙組合分為A、B、C三組,這三組的模型葉輪口環(huán)間隙尺寸依次增大。每組中又分為1、 2號(hào)對(duì)照模型,模型代號(hào)1為同時(shí)存在葉輪與導(dǎo)葉間運(yùn)轉(zhuǎn)間隙和葉輪口環(huán)間隙;設(shè)置模型代號(hào)2為只存在葉輪與導(dǎo)葉間的運(yùn)轉(zhuǎn)間隙。

    圖3 不同空化系數(shù)下有無(wú)間隙葉輪空泡分布對(duì)比Fig.3 Comparison of vapor distribution of impeller with or without clearance under different cavitation coefficients

    表4 不同間隙組合的參數(shù) mm

    3.2 不同間隙下空泡分布對(duì)比

    為了探究間隙位置對(duì)低比轉(zhuǎn)速多級(jí)泵首級(jí)葉輪空化性能的影響,本文選取Zspan=0.9,空化系數(shù)σ= 0.32和0.14,分別組內(nèi)比較A1與A2, B1與B2以及C1與C2模型的空泡體積分?jǐn)?shù)分布,如圖4。可以發(fā)現(xiàn):在口環(huán)間隙存在的情況下(即間隙為A1,B1和C1),空泡的體積分?jǐn)?shù)較低,而在無(wú)口環(huán)間隙(A2、B2和C2)空泡的體積分?jǐn)?shù)較高。進(jìn)一步證實(shí)了在早期空化時(shí),口環(huán)間隙能夠提升泵葉輪進(jìn)口處的空化性能;空化系數(shù)σ= 0.14時(shí),葉輪內(nèi)空化極其嚴(yán)重,A1、B1和C1代表的有口環(huán)間隙模型的空泡體積分?jǐn)?shù)已然超過(guò)無(wú)間隙的模型A2、B2、C2。這也與上文提出的結(jié)論相一致,當(dāng)空化惡化時(shí),無(wú)間隙模型的空化性能略好于有間隙模型。因此,可以認(rèn)為低比轉(zhuǎn)速多級(jí)泵的口環(huán)間隙能夠?qū)Ρ每栈阅墚a(chǎn)生一定影響。通過(guò)比較A2、B2、C2三種模型在不同空化系數(shù)下的空化體積分?jǐn)?shù)分布,發(fā)現(xiàn)葉輪與導(dǎo)葉間運(yùn)行間隙對(duì)泵的空化特性沒(méi)有顯著影響,其原因可能是在此間隙內(nèi)的流體泄露并不影響葉輪進(jìn)口處的流體運(yùn)動(dòng)。

    圖4 不同間隙組合的空泡分布對(duì)比Fig.4 Comparison of vapor distribution under different clearances combinations

    為了探究葉輪口環(huán)間隙大小對(duì)低比轉(zhuǎn)速多級(jí)泵空化性能的影響,對(duì)比A1、B1和C1模型的空化體積分?jǐn)?shù)分布云圖,可以看出當(dāng)σ= 0.32,隨著葉輪口環(huán)間隙的持續(xù)增大,空泡的體積分?jǐn)?shù)在逐漸減小。其中,A1的空化現(xiàn)象明顯,而C1的空穴則非常少。這是因?yàn)榭诃h(huán)間隙尺寸越大,葉輪內(nèi)泄漏量就越多,泄漏的流體能夠較好地補(bǔ)充進(jìn)口壓力,故改善了葉輪的空化性能。在空化系數(shù)σ= 0.14時(shí),空化惡化,葉輪空泡體積分?jǐn)?shù)隨著口環(huán)間隙的增大而減少。對(duì)于本文研究的低比轉(zhuǎn)速多級(jí)離心泵,在有口環(huán)間隙的條件下,無(wú)論是在空化發(fā)展初期還是空化嚴(yán)重惡化時(shí)期,口環(huán)間隙大小對(duì)首級(jí)葉輪空化性能具有一定影響。葉輪口環(huán)間隙越大,葉輪進(jìn)口處空泡體積分?jǐn)?shù)越小,空化性能越好。

    3.3 不同間隙組合下進(jìn)口速度分布

    除了壓力、空泡體積分?jǐn)?shù)分布外,葉輪進(jìn)口的速度分布也能在一定程度上反映泵空化性能。不同間隙組合的葉輪進(jìn)口處速度矢量分布如圖5所示。由圖5可以看出,葉輪進(jìn)口速度分布不均勻,低比轉(zhuǎn)速多級(jí)離心泵葉輪口環(huán)間隙尺寸對(duì)進(jìn)口流速分布具有一定影響,葉輪進(jìn)口處的流速隨著葉輪口環(huán)間隙的增大逐漸減小。這可能是因?yàn)樵龃罂诃h(huán)間隙的同時(shí)增大了葉輪內(nèi)過(guò)流面積,在不改變流量的情況下進(jìn)口流速隨之減小,則流體壓力有所增大,改善了葉輪進(jìn)口處空化性能。這與上述不同口環(huán)間隙下葉輪進(jìn)口空泡體積分?jǐn)?shù)分布規(guī)律一致,進(jìn)一步證實(shí)了葉輪口環(huán)間隙的增大,能夠一定程度上改善葉輪空化性能的結(jié)論。

    圖5 不同口環(huán)間隙的葉輪進(jìn)口速度分布Fig.5 Velocity distribution of impeller inlet with different clearance of impeller ring

    4 結(jié) 論

    本文采用數(shù)值模擬的方法探究間隙結(jié)構(gòu)及其參數(shù)對(duì)低比轉(zhuǎn)速多級(jí)離心泵空化性能的影響,發(fā)現(xiàn):

    (1)當(dāng)空化處于初期以及發(fā)展中時(shí)期,口環(huán)間隙的存在有利于改善葉輪空化性能;但空化嚴(yán)重惡化時(shí),則不利于葉輪的空化性能。

    (2)相比于葉輪與導(dǎo)葉間的運(yùn)轉(zhuǎn)間隙,首級(jí)葉輪的口環(huán)間隙對(duì)葉輪空化性能的影響更為顯著。

    (3)首級(jí)葉輪口環(huán)間隙越大,空化性能越好。

    由于本文的主要研究方法是數(shù)值模擬,因此可以在以后的研究中結(jié)合可視化測(cè)試實(shí)驗(yàn)(如PIV,LDV或高速攝影),更加直觀地分析研究間隙及其大小對(duì)低比轉(zhuǎn)速離心泵空化發(fā)展過(guò)程及空化性能的影響,為數(shù)值模擬得出的結(jié)論提供一定的數(shù)據(jù)和理論支持。

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