中外港口規(guī)范對(duì)比研究Ⅲ：防浪結(jié)構(gòu)護(hù)面塊體穩(wěn)定性計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)

王 瞇，信 書，耿寶磊，李思瑤

(1.重慶交通大學(xué) 西南水運(yùn)工程科學(xué)研究所，重慶 400016；2.中交第三航務(wù)工程勘察設(shè)計(jì)院有限公司，上海 200032；3.交通運(yùn)輸部天津水運(yùn)工程科學(xué)研究所 港口水工建筑技術(shù)國家工程實(shí)驗(yàn)室 工程泥沙交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300456；4.大連海洋大學(xué) 海洋與土木工程學(xué)院，大連116023)

海岸的防護(hù)工程通常指保護(hù)靠海的城市鄉(xiāng)鎮(zhèn)、田地和岸灘，防止風(fēng)暴潮來襲導(dǎo)致的泛濫淹沒，抵御海浪、水流的沖刷與侵襲的各項(xiàng)工程設(shè)施，其中包括海堤、護(hù)岸以及保灘工程。中國在海岸防護(hù)工程方面的經(jīng)驗(yàn)非常豐富，規(guī)模也很龐大，同時(shí)荷蘭、美國、日本等國家在海岸防護(hù)方面也有著先進(jìn)的技術(shù)和經(jīng)驗(yàn)，但由于各國港口規(guī)范不盡相同，所以對(duì)規(guī)范的對(duì)比研究變得十分重要，這有益于對(duì)各國的技術(shù)有更加準(zhǔn)確深入地了解。

近年來，國內(nèi)諸多學(xué)者對(duì)國內(nèi)外港口相關(guān)規(guī)范進(jìn)行了比較研究：王帥等[1]以斜坡式防波堤護(hù)面塊體設(shè)計(jì)為例，將英國規(guī)范與中國規(guī)范《防波堤設(shè)計(jì)與施工規(guī)范》內(nèi)容進(jìn)行對(duì)比；張富玲和王新[2]介紹了在海外防波堤工程設(shè)計(jì)過程中歐洲規(guī)范對(duì)于塊石級(jí)配的要求，使設(shè)計(jì)人員在國外標(biāo)準(zhǔn)下對(duì)斜坡堤的設(shè)計(jì)有比較直觀的認(rèn)識(shí)。薛瑞龍等[3]從穩(wěn)定性、經(jīng)濟(jì)性等諸多方面闡述了海外常用的人工護(hù)面塊體的特點(diǎn)，并與中國常用護(hù)面塊體進(jìn)行比較分析；王美茹[4]對(duì)比分析了國內(nèi)外不同結(jié)構(gòu)類型防波堤的發(fā)展進(jìn)程、結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及防浪性能的優(yōu)劣。俞聿修[5]對(duì)比綜述了各國對(duì)斜坡式防波堤技術(shù)的各項(xiàng)穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)；朱新宇等[6]對(duì)比分析了中英規(guī)范中斜坡堤護(hù)面穩(wěn)定重量計(jì)算方法的差異；樸正等[7]、潘寶雄[8]簡述了國內(nèi)外常用塊體穩(wěn)定重量計(jì)算公式并對(duì)其影響因素進(jìn)行了分析與討論。耿寶磊等[9]、陳漢寶等[10]對(duì)中外港口規(guī)范中關(guān)于波浪重現(xiàn)期、越浪量等的差異進(jìn)行了對(duì)比分析，但對(duì)國內(nèi)外規(guī)范中防浪結(jié)構(gòu)及護(hù)面塊體穩(wěn)定性計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)的全面性仍需進(jìn)一步研究。

在海港工程領(lǐng)域，防波堤、護(hù)岸等消浪防護(hù)建筑物起著保護(hù)其掩護(hù)區(qū)域免受外海波浪侵襲，為船舶停泊、作業(yè)提供平穩(wěn)、安全的水域條件，防止港池淤積和岸線侵蝕等重要作用。由此可見，防浪結(jié)構(gòu)的安全問題極為重要。本文對(duì)國內(nèi)外規(guī)范在防浪結(jié)構(gòu)及護(hù)面塊體穩(wěn)定性計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)的差異進(jìn)行系統(tǒng)的比較研究，為涉外工程設(shè)計(jì)者提供參考。

1 防浪結(jié)構(gòu)類型

防浪工程有生物措施(如草皮、蘆葦、防浪林)和工程措施(如塊石、混凝土板護(hù)坡、防浪墻、防波堤等)。各國規(guī)范明確定義的防浪結(jié)構(gòu)主要為防波堤，參照日本規(guī)范，防波堤可按下圖所示分類。

1-a 按功能分類 1-b 按結(jié)構(gòu)分類

2 各國規(guī)范中斜坡堤護(hù)面塊體穩(wěn)定性計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)

由于斜坡堤具有消波性能良好、易修復(fù)、對(duì)地基的允許承載力要求不高、可修建在較軟弱的地基上、可充分利用當(dāng)?shù)氐纳笆牧系忍攸c(diǎn)，廣泛應(yīng)用于港口工程中。拋筑在斜坡式堤的護(hù)面層上以保證堤身在波浪作用下穩(wěn)定的各種特定形狀的混凝土塊體或塊石，即護(hù)面塊體。護(hù)面塊體作為防波堤的最外層盔甲，其護(hù)面塊體穩(wěn)定重量計(jì)算的結(jié)果將極大程度決定整個(gè)堤的安全。

2.1 中國規(guī)范

《防波堤與護(hù)岸設(shè)計(jì)規(guī)范》[11]明確指出，當(dāng)波向線與斜坡堤縱軸線法線的夾角小于22.5°且堤前波浪不破碎，斜坡堤堤身在計(jì)算水位上、下1.0倍設(shè)計(jì)波高之間的護(hù)面塊體，單個(gè)塊體的穩(wěn)定重量可按Hudson公式計(jì)算。對(duì)于設(shè)計(jì)波浪平均周期大于10 s或設(shè)計(jì)波高與設(shè)計(jì)波長之比小于1/30的坦波，塊體重量應(yīng)進(jìn)行模型試驗(yàn)驗(yàn)證。

(1)

(2)

式中：W為單個(gè)塊體的穩(wěn)定重量，t；γb為塊體材料的重度，kN/m3；H為設(shè)計(jì)波高，m，取H1/10；KD為塊體穩(wěn)定系數(shù)，可按表1確定；α為斜坡與水平面夾角，(°)；γ為水的重度，kN/m3。

表1 穩(wěn)定系數(shù)KDTab.1 Stability coefficient KD

斜坡式防波堤其他部位和其他情況下的塊體穩(wěn)定重量，需另行選定如下：

(1)寬肩臺(tái)斜坡堤護(hù)面塊石的重量，可取拋填塊石穩(wěn)定重量的1/20～1/5。

(2)一般斜坡堤，當(dāng)外坡水下拋石棱體的頂面高程在設(shè)計(jì)低水位以下1.0倍設(shè)計(jì)波高值時(shí)，棱體的塊石重量可取按式(1)計(jì)算的塊石重量的0.3～0.4倍。

(3)對(duì)外坡設(shè)有肩臺(tái)的深水斜坡堤，當(dāng)肩臺(tái)頂面高程在設(shè)計(jì)低水位以下1.5倍設(shè)計(jì)波高值處以上時(shí)，肩臺(tái)上下護(hù)面宜采用同一類型和規(guī)格的人工塊體；當(dāng)肩臺(tái)頂面高程在設(shè)計(jì)低水位以下1.5倍設(shè)計(jì)波高值時(shí)，肩臺(tái)以下護(hù)面的塊體重量不應(yīng)小于肩臺(tái)以上護(hù)面塊體重量的0.5倍。

(4)內(nèi)坡護(hù)面塊體的重量應(yīng)符合下列規(guī)定。當(dāng)?shù)添敻叱潭ㄔ谠O(shè)計(jì)高水位以上不小于0.6倍設(shè)計(jì)波高值處(對(duì)允許越浪的斜坡堤)時(shí)，從堤頂?shù)皆O(shè)計(jì)低水位以下0.5～1.0倍設(shè)計(jì)波高之間的內(nèi)坡護(hù)面塊體重量，應(yīng)與外坡護(hù)面的塊體重量相同；其下的內(nèi)坡護(hù)面塊體，宜采用與外坡護(hù)面墊層相同重量的塊石，但不應(yīng)小于150～200 kg，且應(yīng)按堤內(nèi)側(cè)波浪進(jìn)行復(fù)核。當(dāng)?shù)添敻叱贪床ɡ伺栏哂?jì)算(對(duì)防護(hù)要求高的斜坡堤，并宜控制越浪量)確定時(shí)，內(nèi)坡護(hù)面應(yīng)按堤內(nèi)側(cè)波浪進(jìn)行計(jì)算，且不宜小于外坡護(hù)面墊層塊石的重量。

(5)堤頂塊體的重量宜與外坡塊體相同。當(dāng)?shù)添敻叱淘谠O(shè)計(jì)高水位以上不足0.2倍設(shè)計(jì)波高值時(shí)，其重量不應(yīng)小于外坡護(hù)面塊體重量的1.5倍。

(6)斜坡堤堤頭部分的塊體重量，可按式(1)計(jì)算堤身塊重的結(jié)果增加不少于30%；對(duì)位于波浪破碎區(qū)的堤身和堤頭的塊體重量，均應(yīng)相應(yīng)再增加不少于25%，必要時(shí)可通過模型試驗(yàn)確定。

(7)對(duì)斜向波當(dāng)波向線與斜坡堤縱軸線法線夾角大于22.5°時(shí)，護(hù)面為塊石或四腳空心方塊時(shí)的重量可以折減，其護(hù)面塊體重量可按式(1)計(jì)算，但式中的KD應(yīng)以KDβ代替，KDβ可近似按下式計(jì)算

(3)

式中：KDβ為斜向波作用時(shí)護(hù)面塊石或四腳空心方塊的穩(wěn)定系數(shù)；KD為正向波作用時(shí)護(hù)面塊石或四腳空心方塊的穩(wěn)定系數(shù)；k為試驗(yàn)參數(shù)，四腳空心方塊取1.47，塊石(拋填2層)取1.55；β為波向線與斜坡堤縱軸線法線的夾角(°)，適用于22.5°～67.5°。

2.2 英國規(guī)范

英國規(guī)范對(duì)防波堤失效的定義是防波堤實(shí)際上已不再能對(duì)港口或陸域提供掩護(hù)，或損壞的修理費(fèi)用(包括商業(yè)經(jīng)營方面的損失)達(dá)到不可接受的程度。英國海工建筑物標(biāo)準(zhǔn)《Maritime Structures》[12]指出，塊體護(hù)面層是斜坡式防波堤中最重要的部分，它的損壞將導(dǎo)致堤身其他部位的破壞(如胸墻倒塌、墊層和堤沖蝕等)。

多年來，為尋求波高和護(hù)面塊體穩(wěn)定重量間的關(guān)系，已提出了許多經(jīng)驗(yàn)或半經(jīng)驗(yàn)公式。PIANC于1976年已列出16個(gè)公式，其中最常用的是Hudson公式。該公式是通過大量的規(guī)則波對(duì)天然塊石護(hù)面堤作用的水工模型試驗(yàn)而提出的，是在堤高足夠且基本不越浪的條件下求得，因此該公式不適用于堤頂高程不足的防波堤。在初步設(shè)計(jì)階段，對(duì)于天然塊石，Hudson公式中的KD值可查表2。

表2 應(yīng)用Hudson公式計(jì)算塊重時(shí)KD的建議值Tab.2 Suggested KD values for rock armor using Hudson formula

同時(shí)英國規(guī)范也給出應(yīng)用于天然塊石的Van der Meer公式

對(duì)于破波(ξm<2.5～3.5)

(4)

對(duì)于未破波(ξm>2.5～3.5)

(5)

式中：Hs為有效波高，m；D50為中值粒徑(等值立方體，m)；X為塊石相對(duì)于水的相對(duì)密度；α為坡角；S為損壞率；N為波浪個(gè)數(shù)；ξm為波浪破碎相似參數(shù)，ξm=tanα/(2πHs/gT2)0.5；T為波浪的上跨零點(diǎn)平均周期，s；P為堤心滲透性參數(shù)；g為重力加速度，取9.81 m/s2。

損壞率S定義為S=A/D502，其中A為受沖蝕部位的斷面面積。“初始”損壞定義為D50大小塊石掉落1～3塊，相當(dāng)于Hudson公式中5%的損壞率。應(yīng)用式(4)及(5)主要問題在于如何估計(jì)堤心滲透性參數(shù)，P的建議值為：相對(duì)不透水堤心取0.1，均質(zhì)塊石堤心取0.6。

通過選用來自水工模型試驗(yàn)的適當(dāng)KD值，Hudson公式可應(yīng)用于任意擺放的人工塊體，但這只用作初步選擇塊重，以供進(jìn)一步做水工模型試驗(yàn)之用。該公式不適用于規(guī)則擺放的塊體。在初步設(shè)計(jì)階段，堤身段的KD值建議按表3所示值選用。

表3 堤身人工塊體的KD初步建議值Tab.3 Suggested preliminary KD values for concrete armor units in structure trunk

實(shí)踐表明，增大塊重將導(dǎo)致護(hù)面塊體實(shí)際強(qiáng)度減弱，建議人工塊體最大限重如表4所示。

表4 建議的人工塊體的最大限重Tab.4 Suggested maximum sizes of concrete armor units

2.3 美國規(guī)范

美國港口規(guī)范《Coastal Engineering Manual》[13]提到，復(fù)雜的波流沖擊使得無法計(jì)算作用于護(hù)面塊體的流動(dòng)力。此外，復(fù)雜的塊體形狀及其隨機(jī)放置使得無法計(jì)算相鄰塊體間的相互作用。因此，不能進(jìn)行瞬時(shí)護(hù)面塊體穩(wěn)定性條件的確定性計(jì)算，這也是穩(wěn)定性公式基于水工模型試驗(yàn)的原因。

塊體穩(wěn)定性公式只適用于概念設(shè)計(jì)，且應(yīng)該考慮這些公式的不確定性。根據(jù)SPM測(cè)試結(jié)果，在破碎波情況下，一般不推薦使用單層護(hù)面塊石，而中國規(guī)范在相同情況下給出的KD=5.5。而且美國規(guī)范認(rèn)為護(hù)面塊體安放范圍應(yīng)該在最低水位下1.5H的位置，超過1.5H小于2H，護(hù)面塊體的穩(wěn)定重量可采用W/2。例如，常用的Hudson公式是基于兩層護(hù)面塊石、規(guī)則波、不越浪的實(shí)驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)公式。美國分別于1977年、1984年在不同試驗(yàn)條件下對(duì)護(hù)面塊石的穩(wěn)定系數(shù)進(jìn)行了測(cè)試，其穩(wěn)定系數(shù)選取具體可參考表5和表6。一般考慮H1/10=1.27Hs，由此可見SPM于1984年提出的KD系數(shù)較1977年更偏安全，且進(jìn)一步提出了人工護(hù)面塊體KD值。

表6 基于1984年SPM規(guī)則波實(shí)驗(yàn)值KDTab.6 KD-value by SPM 1984, H=H1/10

表5 基于1977年SPM規(guī)則波實(shí)驗(yàn)值KDTab.5 KD-value by SPM 1977, H=Hs, for slope angles 1.5≤cosα≤3.0 (based entirely on regular wave tests)

2.4 日本規(guī)范

日本港口設(shè)施技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)與評(píng)述《Technical Standards and Commentaries for Port and Harbour Facilities in Japan》[14]指出，為了保護(hù)斜坡堤上的碎石，有必要確保護(hù)面塊體有足夠穩(wěn)定的質(zhì)量，這樣它就不會(huì)自己散開。這種穩(wěn)定的質(zhì)量，通常可以通過水工模型試驗(yàn)或使用適當(dāng)?shù)墓接?jì)算得到。

Hudson公式基于規(guī)則波模型試驗(yàn)，當(dāng)將它應(yīng)用到現(xiàn)實(shí)中不規(guī)則波情況下，該使用何種波高就成了一大問題。但是，對(duì)于由石塊或人工塊體構(gòu)成的結(jié)構(gòu)，當(dāng)不規(guī)則波列中最大波高的單波波浪襲擊護(hù)面塊體時(shí)一般不會(huì)破壞，而是在不同波高波浪連續(xù)作用下發(fā)生破壞?？紤]到這個(gè)事實(shí)和過去的經(jīng)驗(yàn)，用斜坡處入射波的有效波高作為Hudson中的波高，因?yàn)橛行Рǜ呤谴硪粋€(gè)隨機(jī)波列的總體規(guī)模。但是請(qǐng)注意，對(duì)于水深小于等效深水波高一半的地方，應(yīng)使用水深等于等效深水波高一半的有效波高。

(6)

Ns3=KDcotα

(7)

研究發(fā)現(xiàn)，在10%的誤差范圍內(nèi)，產(chǎn)生同等損壞率的規(guī)則波高與不規(guī)則波的有效波高的比值在1.0～2.0之間。換句話說，不規(guī)則波的作用比規(guī)則波的作用更具有破壞性。

Hudson建議天然塊石質(zhì)量增加約10%，而在人工塊體質(zhì)量增加約30%。然而，由于這被認(rèn)為是不夠的，因此規(guī)范建議最好是使用質(zhì)量至少為式(6)所給出數(shù)值的1.5倍的護(hù)面塊體。

由于波浪對(duì)水面下的斜坡堤的作用比水面以上的作用弱，在靜水面以下大于1.5Hs水深，護(hù)面塊體質(zhì)量可適當(dāng)減小。波浪從不同方向沖擊著堤頭，堤頂向后方倒塌較前方的風(fēng)險(xiǎn)更大。因此堤頭的塊石重量應(yīng)比式(6)更重。

規(guī)范引用美國陸軍工程海岸工程研究中心于1984年出版的護(hù)岸手冊(cè)《Shore Protection Manual》中防波堤堤身部分KD取值標(biāo)準(zhǔn)，見表7。

表7 美國陸軍工程兵團(tuán)海岸工程研究中心提出的防波堤堤身KD值Tab.7 KD Value of rubble stones proposed by C.E.R.C. (breakwater trunk)

然而，到目前為止大多數(shù)的KD值均未充分結(jié)合各種影響因素，如結(jié)構(gòu)和波浪的特性等，基于該公式的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)往往無法保證經(jīng)濟(jì)性。為了計(jì)算出更合理的護(hù)面塊體穩(wěn)定重量，因此最好使用與所討論的條件相匹配的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，或者使用計(jì)算公式、計(jì)算圖。

此外，日本規(guī)范還引用了1987年Van der Meer對(duì)高堤頂斜坡堤做的系統(tǒng)試驗(yàn)后提出的護(hù)面塊體穩(wěn)定重量計(jì)算公式，該公式不僅考慮了坡度、還考慮了波陡、波數(shù)和損壞程度。為了便于計(jì)算，下列公式與Van der Meer原始公式略有改動(dòng)，用H1/20替代了H2%。

Ns=max(Nspl,Nssr)

(8)

Nspl=6.2CHP0.18(S0.2/N0.1)ξm-0.5

(9)

Nssr=CHP-0.13(S0.2/N0.1)(cotα)0.5ξmP

(10)

3 各國規(guī)范的比較分析

由于Hudson公式形式簡單，且一般情況下可以獲得較好的結(jié)果，在國內(nèi)外均得到普遍應(yīng)用，但國內(nèi)外對(duì)其適用范圍作了不同的規(guī)定。中國規(guī)范將天然塊石統(tǒng)歸為“塊石”對(duì)其KD值進(jìn)行規(guī)定，國外規(guī)范根據(jù)塊石光滑、圓潤程度進(jìn)一步細(xì)分后給出KD取值標(biāo)準(zhǔn)；英國、日本規(guī)范中天然塊石的擺放方式僅為隨機(jī)擺放，而中國、美國規(guī)范還包括規(guī)則擺放；各國規(guī)范均對(duì)最常見的2層天然塊石擺放進(jìn)行規(guī)定，此外，中國規(guī)范還可適用于1層塊石擺放，英國、日本規(guī)范可適用于3層及以上塊石擺放。僅中國、英國、美國規(guī)范對(duì)人工護(hù)面塊體KD值進(jìn)行羅列，其中美國規(guī)范將人工護(hù)面塊體統(tǒng)歸為“三角錐體”、“四角椎體”，中國、英國規(guī)范對(duì)具體的塊體形式進(jìn)行了標(biāo)定。英國、美國、日本規(guī)范詳細(xì)列出了不同波浪類型(破波、未破波)作用于斜坡堤時(shí)的KD取值標(biāo)準(zhǔn)，中國規(guī)范表中取值僅適用于未破波，并強(qiáng)調(diào)破波情況下的護(hù)面塊體重量至少為未破波的1.25倍，即KD破波≤ 0.8KD未破波。英國、美國規(guī)范對(duì)斜坡堤堤頭、堤身護(hù)面KD取值情況分別作了羅列，中國規(guī)范表中取值僅適用于堤身，并強(qiáng)調(diào)堤頭護(hù)面塊體重量至少為堤身的1.3倍，即KD堤頭≤0.76KD堤身。國外規(guī)范對(duì)適用的坡度范圍進(jìn)行了相應(yīng)說明，但中國規(guī)范中未見相關(guān)規(guī)定。此外，中國規(guī)范還規(guī)定了斜向波作用時(shí)相應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)。具體數(shù)據(jù)區(qū)別見表8。

表8 Hudson公式適用范圍中外對(duì)比Tab.8 Comparison of the application range of Hudson formula between China and Foreign countries

由表8數(shù)據(jù)可知，相較之下中國規(guī)范中對(duì)穩(wěn)定系數(shù)的取值大于英國、美國、日本規(guī)范中相應(yīng)值，意味著按中國規(guī)范計(jì)算所得穩(wěn)定重量更小。例如中國規(guī)范扭王字塊、扭工字塊的穩(wěn)定系數(shù)15～18，而英國規(guī)范相應(yīng)值為10～12，這就導(dǎo)致相同設(shè)計(jì)波浪情況下計(jì)算所得護(hù)面塊體穩(wěn)定重量英國規(guī)范為中國規(guī)范的1.5～1.8倍。英國規(guī)范中2層天然塊石堤頭穩(wěn)定重量為堤身的1.25、1.43、1.74倍(相應(yīng)坡比1.5、2.0、3.0)，同等情況下計(jì)算所得中國規(guī)范中堤頭穩(wěn)定重量為堤身的1.3倍。此外，英國規(guī)范列出了西方國家已經(jīng)廣泛采用的Van der Meer方法，該方法基于不規(guī)則波試驗(yàn)，除了考慮Hudson公式中已經(jīng)考慮的因素外，還分別考慮了波浪形態(tài)、周期、波陡、風(fēng)暴延時(shí)、堤身結(jié)構(gòu)滲透性，以及波浪作用后的堤面破壞水平的影響，該方法被認(rèn)為是至今計(jì)算護(hù)面塊重上考慮因素最多、最全面的一種方法，但由于參數(shù)眾多，實(shí)際工程設(shè)計(jì)中應(yīng)用較少，且一般與Hudson公式進(jìn)行對(duì)比計(jì)算，綜合選取較大值。

Hudson公式由于是通過規(guī)則波試驗(yàn)條件下針對(duì)天然塊石護(hù)面提出來的，而現(xiàn)實(shí)中的波浪是不規(guī)則的；其并沒有考慮到周期與越浪、波浪形態(tài)、堤身透水性等因素，而且其對(duì)于石塊適用于1∶1.5～1∶5的坡度，對(duì)于人工異型塊體則適用于1∶1.5～1∶3的坡度，這也是計(jì)算塊體穩(wěn)定性時(shí)所要考慮的因素。日本與歐美國家應(yīng)用Hudson公式時(shí)在KD值的選取上基本是一樣的，其規(guī)范建議在使用該公式計(jì)算穩(wěn)定重量時(shí)，要取計(jì)算數(shù)值的1.5倍。

4 結(jié)語

通過對(duì)各國護(hù)面塊體穩(wěn)定性標(biāo)準(zhǔn)的對(duì)比分析，可以看出中國在塊體穩(wěn)定系數(shù)的取值上更偏于保守，比國外規(guī)范大20%以上，這也意味著在同等設(shè)計(jì)波高條件下塊體穩(wěn)定重量更小，這將在工程造價(jià)、施工難度等方面增強(qiáng)與國外承包商的競(jìng)爭(zhēng)力。但同時(shí)我們也可以看出國外規(guī)范在計(jì)算塊體穩(wěn)定重量時(shí)，對(duì)于穩(wěn)定系數(shù)取值考慮的因素更全面，其穩(wěn)定系數(shù)的分類也更為詳細(xì)，這將為我們開發(fā)新型塊體及研究塊體穩(wěn)定性提供啟發(fā)與幫助。