考慮墩柱非線性的大跨橋梁抗震特性分析

裴輝騰 尹華杰 吳 飛 殷妮芳

(1.江西省交通設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司 南昌 330022； 2.江西省交通建設(shè)工程質(zhì)量監(jiān)督管理局 南昌 330008；3.江西省交通工程集團(tuán)有限公司 南昌 330000； 4.江西公路開(kāi)發(fā)有限責(zé)任公司 南昌 330038)

1 工程背景

隨著我國(guó)橋梁工程建設(shè)的不斷發(fā)展，大跨橋梁越來(lái)越多，橋墩高度也不斷突破，地震作用下大跨高墩橋梁較小跨矮墩橋梁更易發(fā)生破壞，然而我國(guó)當(dāng)前橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范尚未對(duì)高墩橋梁的抗震設(shè)計(jì)作出具體規(guī)定[1]。當(dāng)橋梁的墩高超過(guò)40 m時(shí)，橋墩在高階振型下較容易出現(xiàn)塑性鉸，同時(shí)由于橋墩水平方向上的抗推剛度隨著墩高的增加而減小，橋梁結(jié)構(gòu)柔性將會(huì)增強(qiáng)，在地震荷載效應(yīng)下墩柱結(jié)構(gòu)的變形量亦同時(shí)會(huì)增加。因此，對(duì)大跨徑、墩高超過(guò)40 m的連續(xù)剛構(gòu)橋，需考慮橋墩幾何非線性因素對(duì)其抗震性能的影響[2]。

本文以四川省眉山S308新建工程中的候底下特大橋?yàn)檠芯繉?duì)象，該橋主跨布置為82 m+152 m+82 m，2個(gè)主墩高度均超過(guò)40 m，分別為93.8 m和95.3 m，且均采用薄壁空心結(jié)構(gòu)。主橋上部采用掛籃懸臂施工法，共分為13個(gè)節(jié)段，最大節(jié)段長(zhǎng)4m，最小節(jié)段長(zhǎng)2 m。主梁為單箱單室型，頂寬12 m、底寬6 m，邊支點(diǎn)及主梁跨中梁高3.8 m，中支點(diǎn)梁高為9.5 m。汽車(chē)荷載等級(jí)為公路-I級(jí)，場(chǎng)地地震峰值加速度為0.10g，周期為0.45 s，抗震設(shè)防烈度是7度。

2 有限元模型

本文借助ES軟件建立該橋的空間動(dòng)力仿真計(jì)算模型，為考慮剪切變形的影響，主梁上部結(jié)構(gòu)、墩柱樁基及承臺(tái)結(jié)構(gòu)均選用梁?jiǎn)卧K中的Timoshenko類(lèi)型。

在進(jìn)行地震作用分析時(shí)，對(duì)于局部模型邊界條件處理時(shí)，應(yīng)考慮其相鄰結(jié)構(gòu)的影響[3]，而我國(guó)現(xiàn)行規(guī)范尚未給出伸縮裝置模擬的具體規(guī)定，本文對(duì)伸縮縫碰撞效應(yīng)的模擬采用范立礎(chǔ)院士提出的線性彈簧+阻尼器方法[4]；同時(shí)根據(jù)王東升等[5]的研究成果，選取短主梁的50%軸向剛度作為伸縮縫的碰撞剛度。

上述伸縮縫碰撞力采用下式計(jì)算。

δ(t)=u1-u2-gp

選用分層文克爾土彈簧模型模擬地震響應(yīng)下的樁-土相互作用。

3 地震動(dòng)作用參數(shù)

3.1 地震動(dòng)加速度反應(yīng)譜

根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》[6]中對(duì)地震動(dòng)加速度反應(yīng)譜計(jì)算的相關(guān)規(guī)定，并結(jié)合本文背景工程場(chǎng)地的安評(píng)報(bào)告，得到該橋的地震作用下加速度反應(yīng)譜相應(yīng)的控制參數(shù)，見(jiàn)表1。根據(jù)表1中控制參數(shù)，得到橋址處E2地震作用下，水平方向的加速度反應(yīng)譜曲線。

表1 加速度反應(yīng)譜函數(shù)控制參數(shù)

3.2 地震動(dòng)作用時(shí)程

本文進(jìn)行地震作用時(shí)程分析時(shí)，橋址處的地震時(shí)程輸入?yún)?shù)是通過(guò)擬合目標(biāo)函數(shù)的三角級(jí)數(shù)轉(zhuǎn)換得到的，具體來(lái)講就是將地震時(shí)程近似等效為三角級(jí)數(shù)下的平穩(wěn)高斯過(guò)程與相應(yīng)的強(qiáng)度包絡(luò)函數(shù)的乘積。其主要操作過(guò)程包括3個(gè)方面。

1) 結(jié)合反應(yīng)譜和功率譜之間的換算方法，由目標(biāo)地震作用反應(yīng)譜得到相應(yīng)的地震作用功率譜。其轉(zhuǎn)換關(guān)系為

2) 利用三角級(jí)數(shù)的可疊加性，得到1個(gè)均值為0且相近的平穩(wěn)高斯過(guò)程函數(shù)。

3、稿件請(qǐng)按《腐植酸》雜志征稿格式撰寫(xiě)，電子文本要求用word格式錄入。投稿時(shí)請(qǐng)注明“會(huì)議征文”字樣。 電子文本請(qǐng)發(fā)至：chaia@126.com。紙質(zhì)文本請(qǐng)寄至：北京市西城區(qū)六鋪炕街1號(hào)，中國(guó)腐植酸工業(yè)協(xié)會(huì)收；郵編：100120。

3) 用上述步驟所得平穩(wěn)高斯過(guò)程函數(shù)X(t)與相應(yīng)的非平穩(wěn)強(qiáng)度包絡(luò)函數(shù)Ψ(t)迭乘，生成所需的地震加速度時(shí)程函數(shù)。

a(t)=Ψ(t)·X(t)

合成加速度時(shí)程時(shí)，需注意需將其相對(duì)誤差控制在5%范圍以?xún)?nèi)，同時(shí)結(jié)合《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》中的相關(guān)規(guī)定，計(jì)算時(shí)選取3組地震加速度時(shí)程數(shù)據(jù)，以計(jì)入地震作用發(fā)生時(shí)的隨機(jī)性及難確定性，并應(yīng)確保同方向的任意2組時(shí)程函數(shù)間的相關(guān)系數(shù)絕對(duì)值不超過(guò)0.1。

本文分析時(shí)選用的3組E2地震作用時(shí)程波分別命名為A波、B波、C波，其不同計(jì)算工況下荷載組合情況見(jiàn)表2。

表2 計(jì)算工況組合表

4 下部結(jié)構(gòu)抗震性能分析

4.1 橋墩及樁基的內(nèi)力響應(yīng)

本文采用A、B、C 3條時(shí)程波進(jìn)行計(jì)算，按《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》中相關(guān)規(guī)定，應(yīng)采用3條時(shí)程波效應(yīng)的包絡(luò)值，對(duì)地震作用下橋墩進(jìn)行幾何非線性分析， E2地震作用下墩柱及樁在順橋向和橫橋向地震作用下內(nèi)力峰值見(jiàn)表3、表4。

表3 順橋向地震作用下墩柱內(nèi)力峰值

表4 橫橋向地震作用下墩柱內(nèi)力峰值

由表3、表4可得，主墩在橫向和順向地震作用下最大軸力均出現(xiàn)在墩底，且數(shù)值相差不大；最大彎矩發(fā)生在橫向橋地震作用下主墩墩底截面，同時(shí)在順橋向地震作用下墩頂和墩底截面均產(chǎn)生了較大的彎矩，即主墩頂和墩底均為內(nèi)力控制截面；過(guò)渡墩橫橋向及順橋向地震作用下的最大軸力和彎矩均出現(xiàn)在墩底，且橫向地震作用下的效應(yīng)較順橋地震作用明顯；主墩和過(guò)渡墩樁基在橫向地震作用下出現(xiàn)了負(fù)軸力，即產(chǎn)生了上拔力，主要是由豎向地震和樁-承臺(tái)的框架效應(yīng)聯(lián)合作用引起的。

4.2 墩柱抗彎驗(yàn)算

該橋主墩采用變寬空心箱型截面，順橋向尺寸為6 m，橫向橋尺寸由墩頂6.1 m線性變化到墩底的9.8 m，墩壁厚1.0 m。小樁號(hào)過(guò)渡墩采用5.0 m×2.2 m實(shí)心截面，大樁號(hào)過(guò)渡墩6.6 m×2.8 m等寬空心箱形截面，墩壁厚0.7 m。主墩及過(guò)渡墩鋼筋特性和幾何布置信息見(jiàn)表5。

表5 墩橋鋼筋布置表

圖1 順橋向地震作用下主墩及過(guò)渡墩控制截面彎矩-曲率曲線圖

表6 E2地震作用下主墩抗震性能分析表

由圖1和表6可知，在E2順橋向地震作用下主墩頂和過(guò)渡墩底截面、E2橫橋向地震作用下主墩頂和過(guò)渡墩底截面彎矩需要均大于所對(duì)應(yīng)的初始屈服彎矩，即橋墩主鋼筋不會(huì)發(fā)生屈服，結(jié)構(gòu)處于完全彈性受力狀態(tài)，滿(mǎn)足“大震不壞”的工作性能目標(biāo)；主墩底面在E2順橋向地震作用下彎矩需要小于等效屈服彎矩，且后者是前者的1.21倍，結(jié)構(gòu)受力處于整體彈性范圍，此時(shí)雖然初始屈服彎矩略小于彎矩需求，然而由相關(guān)研究表明：部分主筋發(fā)生屈服時(shí)，結(jié)構(gòu)可能出現(xiàn)容許寬度的裂縫，但卻不會(huì)對(duì)混凝土保護(hù)層產(chǎn)生根本性的損傷，該裂縫會(huì)在地震作用結(jié)束后在自重作用下自我閉合，不會(huì)影響橋梁的正常運(yùn)營(yíng)和使用，即滿(mǎn)足“大震可修”的工作性能要求[7]。

5 防落梁與過(guò)渡墩橫向擋塊設(shè)置分析

落梁是在各類(lèi)落梁震害中主要的破壞形式，它將直接中斷交通，對(duì)災(zāi)后的救援行動(dòng)有著嚴(yán)重的影響。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)落梁破壞的研究表明，落梁震害發(fā)生的根本原因是橋梁上下部結(jié)構(gòu)發(fā)生了較大的相對(duì)位移，主要影響因素有橋墩強(qiáng)度和剛度過(guò)小、地基液化、橋梁搭接長(zhǎng)度過(guò)小、上部梁體相鄰聯(lián)間距不足等[8]。

橋梁抗震設(shè)計(jì)時(shí)，可考慮重點(diǎn)優(yōu)化梁體搭接長(zhǎng)度和橫向檔口構(gòu)造，以減小橋梁上、下部結(jié)構(gòu)的相對(duì)位移從而避免落梁震害。2008年發(fā)生的汶川地震中，很多橋梁擋塊發(fā)生明顯的剪切脆性破壞，主要原因是擋塊高寬比較小，在地震作用下剪切斜裂縫會(huì)從橋臺(tái)外側(cè)底部延伸至全擋塊高度，或由擋塊內(nèi)側(cè)根部發(fā)育至蓋梁中下部[9]。

如果擋塊采用矮厚的短柱結(jié)構(gòu)，破壞時(shí)常為典型的脆性剪切破壞，導(dǎo)致?lián)鯄K內(nèi)側(cè)根部至蓋梁或橋臺(tái)外側(cè)底端產(chǎn)生貫穿整個(gè)高度的剪切斜裂縫，這將對(duì)橋梁下部結(jié)構(gòu)及橋梁震后修繕產(chǎn)生嚴(yán)重的不利影響。因此，本文建議在后續(xù)橋梁擋塊設(shè)計(jì)中，應(yīng)增大其高寬比至2.5左右，橫向鋼筋布置中采用封閉的箍筋形式。此外，為了增大蓋梁與擋塊交界處的抗剪承載能力，避免蓋梁形成貫穿的斜向剪切裂縫，應(yīng)將擋塊箍筋的設(shè)置范圍延伸進(jìn)蓋梁，其延伸長(zhǎng)度不小于擋塊的橫橋向厚度。

6 結(jié)語(yǔ)

本文通過(guò)ES軟件建立橋梁空間動(dòng)力模型，對(duì)其抗震特性進(jìn)行非線性時(shí)程分析，得到如下結(jié)論：

1) 主墩頂和墩底均為內(nèi)力控制截面；過(guò)渡墩主要由橫向地震作用控制；主墩和過(guò)渡墩樁基在橫向地震作用下產(chǎn)生了上拔力，主要是由豎向地震和樁-承臺(tái)的框架效應(yīng)聯(lián)合作用引起的。

2) 在E2順橋向地震作用下主墩頂和過(guò)渡墩底截面、E2橫橋向地震作用下主墩頂和過(guò)渡墩底截面彎矩需要均大于所對(duì)應(yīng)的初始屈服彎矩，即橋墩主鋼筋不會(huì)發(fā)生屈服，結(jié)構(gòu)處于完全彈性受力狀態(tài)，滿(mǎn)足“大震不壞”的工作性能目標(biāo)；主墩底面在E2順橋向地震作用下彎矩需要小于等效屈服彎矩，結(jié)構(gòu)受力處于整體彈性范圍，即滿(mǎn)足“大震可修”的工作性能要求。

3) 為減少落梁震害的產(chǎn)生，擋塊應(yīng)采用橫向閉合箍筋，且箍筋應(yīng)伸入蓋梁內(nèi)部，伸入長(zhǎng)度至少為1倍擋塊厚度。