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    熱回收型空調(diào)機(jī)運(yùn)行特性仿真研究

    2020-07-09 10:44:54
    資源信息與工程 2020年3期
    關(guān)鍵詞:空調(diào)機(jī)制冷量制冷劑

    李 明

    (湖南凌天科技有限公司,湖南 湘潭 411100)

    1 引言

    熱回收型空調(diào)機(jī)是一種將傳統(tǒng)單元式空調(diào)機(jī)與全熱換熱器聯(lián)用的空調(diào)機(jī)組,通過增設(shè)全熱換熱器,向室內(nèi)輸入新風(fēng)并回收排風(fēng)中的熱量,能夠顯著減少空調(diào)機(jī)的能耗,對于改善室內(nèi)空氣品質(zhì)、提高能源的利用效率具有非常重要的意義[1-4]。在熱回收型空調(diào)機(jī)運(yùn)行時,室內(nèi)外熱、濕負(fù)荷及室外溫度的變化將會影響熱回收型空調(diào)機(jī)的運(yùn)行特性,導(dǎo)致熱回收型空調(diào)機(jī)的制冷量、壓縮機(jī)耗功和制冷系數(shù)等發(fā)生變化。為分析室內(nèi)外熱、濕負(fù)荷及室外溫度對熱回收型空調(diào)機(jī)運(yùn)行特性的影響,本文在合理假設(shè)的基礎(chǔ)上,建立了熱回收型空調(diào)機(jī)各部件的數(shù)學(xué)模型,分析熱回收型空調(diào)機(jī)在不同模式下運(yùn)行時,機(jī)組制冷量、制冷系數(shù)及壓縮機(jī)功率的變化情況。本文的研究可為熱回收型空調(diào)機(jī)在空調(diào)行業(yè)的推廣和應(yīng)用提供參考。

    2 數(shù)學(xué)模型

    熱回收型空調(diào)機(jī)模型包括五大主要部件:冷凝器、蒸發(fā)器、毛細(xì)管、壓縮機(jī)和全熱換熱器。由于空調(diào)裝置在運(yùn)行時處于動態(tài)平衡的穩(wěn)定狀態(tài),為簡便計(jì)算,本文采用穩(wěn)態(tài)法建立熱回收型空調(diào)機(jī)各部件及其系統(tǒng)的數(shù)學(xué)模型,并編制計(jì)算機(jī)仿真程序。

    2.1 冷凝器模型

    為便于冷凝器特性研究,以考察有關(guān)參數(shù)的分布特性,本文采用分布參數(shù)法建立冷凝器模型,忽略管壁熱阻,管內(nèi)制冷劑為一維均相流動,不考慮壓降,且與管外空氣逆向流動。對微元建立控制方程[5-6]:

    空氣側(cè)換熱方程:

    Qa=ma(ha2-ha1)

    (1)

    制冷劑側(cè)流動換熱方程:

    Qr=mr(hr2-hr1)

    (2)

    管內(nèi)外換熱量平衡方程:

    Qa=ζ·Qr

    (3)

    微元導(dǎo)熱方程:

    Qr=UAr(Trm2-Tam1)

    (4)

    式中:Q為換熱量,J;m為質(zhì)量流量,kg/s;h為焓值,J/kg;ζ為漏熱系數(shù);U為總表明傳熱系數(shù)[7],W/(m2·℃);A為面積,m2;T為溫度,℃。下標(biāo):a為空氣,r為制冷劑,i為管內(nèi)側(cè),1為進(jìn)口,2為出口,m為平均值。

    2.2 毛細(xì)管模型

    熱回收型空調(diào)機(jī)采用毛細(xì)管作為節(jié)流裝置。建立毛細(xì)管數(shù)學(xué)模型,假設(shè)制冷劑在管內(nèi)一維絕熱均相流動,忽略亞穩(wěn)態(tài)流動,其微元控制方程[8]為:

    連續(xù)性方程:

    (5)

    能量方程:

    (6)

    動量方程:

    (7)

    式中:D為毛細(xì)管內(nèi)徑,m;G為制冷劑質(zhì)流密度,kg/(m2·s);v為比容,m3/kg;P為壓力,Pa;L為毛細(xì)管的長度,m;f為毛細(xì)管的沿程阻力系數(shù)。

    2.3 蒸發(fā)器模型

    為便于蒸發(fā)器特性研究,以考察有關(guān)參數(shù)的分布特性,本文采用分布參數(shù)法建立蒸發(fā)器模型,忽略管壁熱阻,管內(nèi)制冷劑為一維流動,不考慮過熱區(qū)壓降,且與管外空氣逆向流動。對微元建立控制方程:

    制冷劑側(cè)換熱方程:

    Qr=mr(hr2-hr1)=αrAi(Tw-Trm)

    (8)

    兩相區(qū)制冷劑側(cè)壓降方程:

    (9)

    空氣側(cè)換熱方程:

    Qa=ma(ha1-ha2)=ξαosAo(Tam-Tw)

    (10)

    空氣側(cè)與制冷劑側(cè)換熱量:

    Qa=ξ·Qr

    (11)

    式中:α為換熱系數(shù),W/(m2·℃);d為管徑,m;ξ為析濕系數(shù)。下標(biāo):w為管壁,os為管外側(cè)顯熱交換。

    2.4 壓縮機(jī)模型

    壓縮機(jī)是壓縮式制冷空調(diào)裝置的“心臟”,本研究采用小型全封閉活塞式壓縮機(jī)。從系統(tǒng)仿真優(yōu)化角度研究壓縮機(jī)數(shù)學(xué)模型,并不要求準(zhǔn)確反映壓縮機(jī)內(nèi)部的工作過程,主要關(guān)心壓縮機(jī)的熱力性能,即確定三個主要物理量:制冷劑流量、壓縮機(jī)輸入功率及壓縮機(jī)排氣溫度。全封閉活塞式壓縮機(jī)仿真數(shù)學(xué)模型由式(12)~式(15)組成。

    壓縮機(jī)的制冷劑流量:

    (12)

    (13)

    壓縮機(jī)的有效功率:

    (14)

    (15)

    式中:λ為輸氣系數(shù);Vth為壓縮機(jī)的理論容積輸氣量,m3;vsuc為壓縮機(jī)環(huán)節(jié)吸氣口處制冷劑氣體比容,m3/kg;Dcom為壓縮機(jī)缸徑,m;S為壓縮機(jī)活塞行程,m;n為壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速,r/min;i為壓縮機(jī)氣缸數(shù);Nth為壓縮機(jī)的理論功率,W;Nef為壓縮機(jī)的有效功率,W;Nm為摩擦功率,W;ηi為指示效率。下標(biāo):e為蒸發(fā)器,c為冷凝器。

    2.5 全熱換熱器模型

    全熱換熱器是一種用于空調(diào)排風(fēng)能量回收的節(jié)能設(shè)備,應(yīng)用于空調(diào)系統(tǒng)時可以利用排風(fēng)在夏季時預(yù)冷干燥新風(fēng),在冬季時預(yù)熱加濕新風(fēng),使新風(fēng)負(fù)荷顯著降低,從而節(jié)省冷熱系統(tǒng)的能耗。全熱換熱器計(jì)算模塊可確定室外新風(fēng)經(jīng)全熱換熱器進(jìn)行全熱交換后的出口溫度及焓值,其數(shù)學(xué)模型如下:

    全熱換熱器溫度效率計(jì)算式:

    (16)

    全熱換熱器焓效率計(jì)算式:

    (17)

    式中:ET為溫度效率;tw為室外空氣溫度,℃;tw為室外空氣經(jīng)過全熱換熱器后的溫度,℃;tN為室內(nèi)回風(fēng)空氣溫度,℃;h為焓效率;hw為室外空氣焓值,kJ/kg;hw′為室外空氣經(jīng)過全熱換熱器后的焓值,kJ/kg;hN為室內(nèi)回風(fēng)焓值,kJ/kg。

    3 模擬結(jié)果與分析

    為分析室內(nèi)外熱、濕負(fù)荷及室外溫度對熱回收型空調(diào)機(jī)運(yùn)行特性的影響,本文對熱回收型空調(diào)機(jī)分別在全回風(fēng)、全新風(fēng)以及新回風(fēng)混合三種模式下運(yùn)行的性能進(jìn)行了研究,各熱回收型空調(diào)機(jī)的運(yùn)行模式及其主要參數(shù)如表1所示。

    表1 熱回收型空調(diào)機(jī)運(yùn)行模式及性能參數(shù)

    3.1 負(fù)荷變化對熱回收型空調(diào)機(jī)性能的影響

    為了維持空調(diào)房間內(nèi)相對穩(wěn)定的熱、濕環(huán)境,當(dāng)室內(nèi)空調(diào)負(fù)荷波動時,熱回收型空調(diào)機(jī)通過改變蒸發(fā)溫度來調(diào)節(jié)制冷量,而蒸發(fā)溫度的波動將引起空調(diào)機(jī)運(yùn)行工況改變。為分析蒸發(fā)溫度的波動對熱回收型空調(diào)機(jī)運(yùn)行性能的影響,本文對不同模式下運(yùn)行的空調(diào)機(jī)運(yùn)行特性進(jìn)行了模擬仿真,仿真結(jié)果如圖1~圖3所示。

    圖1 制冷量隨蒸發(fā)溫度的變化

    由圖1可知,當(dāng)蒸發(fā)溫度升高時,三種模式下運(yùn)行的熱回收型空調(diào)機(jī)輸出的制冷量均增大,這是由于室內(nèi)負(fù)荷的增大會導(dǎo)致蒸發(fā)器的換熱加強(qiáng),當(dāng)蒸發(fā)溫度升高時, 制冷量隨之升高,從而維持室內(nèi)穩(wěn)定的熱濕環(huán)境。由圖2可知,當(dāng)蒸發(fā)溫度升高時,三種模式下運(yùn)行的壓縮機(jī)功率均增大,這是由于隨著蒸發(fā)溫度的升高,制冷劑流量不斷增大,同時冷凝溫度也升高,從而導(dǎo)致壓縮機(jī)功率增大。由圖3可知,隨著蒸發(fā)溫度的增加,三種模式下運(yùn)行的熱回收型空調(diào)機(jī)的制冷系數(shù)呈現(xiàn)出先增大后減少的趨勢,這說明對每一種運(yùn)行模式,均存在一個最佳蒸發(fā)溫度使得熱回收型空調(diào)機(jī)的制冷系數(shù)達(dá)到最大。

    圖2 壓縮機(jī)功率隨蒸發(fā)溫度的變化

    圖3 制冷系數(shù)隨蒸發(fā)溫度的變化

    3.2 室外溫度變化對熱回收型空調(diào)機(jī)性能的影響

    空調(diào)機(jī)實(shí)際運(yùn)行過程中,室外環(huán)境溫度是變化的,室外空氣溫度的變化將影響冷凝器空氣側(cè)的換熱,從而影響空調(diào)機(jī)的運(yùn)行特性。本文根據(jù)室外環(huán)境溫度的變化對上述三種運(yùn)行模式的熱回收型空調(diào)機(jī)運(yùn)行特性進(jìn)行仿真模擬,仿真結(jié)果如圖4~圖6所示。

    由圖4可知,隨著室外溫度的升高,熱回收型空調(diào)機(jī)的制冷量不斷增大,當(dāng)其達(dá)到額定制冷量后,室外溫度升高而制冷量不再變化。這是由于室外溫度的升高,室內(nèi)外傳熱負(fù)荷增大,熱回收型空調(diào)機(jī)只有提供更多的制冷量才能維持室內(nèi)相對穩(wěn)定的熱濕環(huán)境, 但當(dāng)機(jī)組到達(dá)額定制冷量后,盡管隨室外溫度升高,室內(nèi)需要的制冷量增大,但由于熱回收型空調(diào)機(jī)無法提供更大的制冷量,制冷量將不再變化。由圖5可知,室外溫度升高,壓縮機(jī)耗功增大,當(dāng)壓縮機(jī)到達(dá)額定功率后,隨著室外溫度的升高,壓縮機(jī)的功率將保持不變。這是由于室外溫度的升高,熱回收型空調(diào)機(jī)提供的制冷量增加,導(dǎo)致壓縮機(jī)功率上升, 當(dāng)熱回收型空調(diào)機(jī)的壓縮機(jī)到達(dá)額定功率后,其功率將不再變化。由圖6可知,室外溫度升高,制冷系數(shù)減小,當(dāng)空調(diào)機(jī)到達(dá)額定制冷量后,其制冷系數(shù)基本保持不變。

    圖4 制冷量隨室外溫度的變化

    圖5 壓縮機(jī)耗功隨室外溫度的變化

    圖6 制冷系數(shù)隨室外溫度的變化

    4 結(jié)論

    本文針對熱回收型空調(diào)機(jī)不同運(yùn)行模式下的運(yùn)行特性進(jìn)行了模擬仿真,得到的結(jié)論如下:

    (1)當(dāng)室內(nèi)外熱、濕負(fù)荷變化時,通過改變蒸發(fā)溫度能夠調(diào)節(jié)熱回收型空調(diào)機(jī)的制冷量,以適應(yīng)室內(nèi)熱濕、負(fù)荷的需要。隨著蒸發(fā)溫度的升高,熱回收型空調(diào)機(jī)的制冷量和壓縮機(jī)耗功不斷增大,而制冷系數(shù)呈現(xiàn)先增大后減少的趨勢,三種不同運(yùn)行模式的熱回收型空調(diào)機(jī)均存在一個最佳的蒸發(fā)溫度使其制冷系數(shù)最大。

    (2)隨著室外溫度的增加,熱回收型空調(diào)機(jī)的制冷量和壓縮機(jī)耗功不斷增大,但當(dāng)空調(diào)機(jī)達(dá)到額定工況后,繼續(xù)增加室外溫度對機(jī)組的制冷量和壓縮機(jī)耗功幾乎沒有影響;隨著室外溫度的增加,熱回收型空調(diào)機(jī)的制冷系數(shù)先減少隨后基本保持不變。室外溫度變化對三種模式下運(yùn)行的熱回收型空調(diào)機(jī)影響程度不同,對全新風(fēng)熱回收型空調(diào)機(jī)性能的影響程度最大,其次是部分新風(fēng)、部分回風(fēng)熱回收型空調(diào)機(jī),室外溫度變化對全回風(fēng)熱回收型空調(diào)機(jī)性能的影響程度最小。

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