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    基于基團法的沖壓發(fā)動機燃燒室性能分析

    2020-07-07 01:00:00韓永恒李高春王哲君劉錟韜
    兵器裝備工程學(xué)報 2020年6期
    關(guān)鍵詞:總溫馬赫數(shù)燃燒室

    韓永恒,李高春,王哲君,劉錟韜

    (1.海軍航空大學(xué), 山東 煙臺 264001; 2.火箭軍工程大學(xué) 導(dǎo)彈工程學(xué)院, 西安 710025;3.西北工業(yè)大學(xué) 動力與能源學(xué)院, 西安 710072)

    整體式液體沖壓發(fā)動機相較于固體火箭發(fā)動機具有比沖高、適應(yīng)超聲速巡航等優(yōu)勢;相較于普通航空發(fā)動機具有結(jié)構(gòu)簡單、易于維護等優(yōu)勢,因而成為超聲速導(dǎo)彈的理想動力裝置。燃燒室作為整體式液體沖壓發(fā)動機的核心部件,主要功能是摻混燃油和空氣,并組織燃油空氣混合物穩(wěn)定燃燒,燃燒室性能的優(yōu)劣是決定沖壓發(fā)動機性能的關(guān)鍵要素[1-2]。

    高度、速度、余氣系數(shù)等來流條件對沖壓發(fā)動機燃燒室的工作性能具有強烈的影響。根據(jù)大氣特征,對流層以內(nèi),海拔高度的變化影響來流溫度、壓強;進入平流層,溫度基本恒定,而壓強隨高度的變化幅度出現(xiàn)降低趨勢,燃燒室入口狀態(tài)因之具有相應(yīng)變化。若高度不變,則速度的改變將影響進氣道激波強度從而導(dǎo)致燃燒室入口條件的改變。余氣系數(shù)作為空氣來流和燃油化學(xué)配比的控制參數(shù),其變化直接改變化學(xué)能量的注入,從而引起燃燒室性能變化[3-5]。

    對沖壓發(fā)動機燃燒室性能分析,需要綜合考慮燃油、燃燒室、發(fā)動機與導(dǎo)彈一體化等諸多要素。CFD數(shù)值模擬方法在分析燃燒室工作特性時通常被認(rèn)為精度較高,但是當(dāng)涉及到大氣參數(shù)以及飛行速度的改變等問題時,往往分析效率較低、通用性不強。而傳統(tǒng)的熱力計算方法,雖然彌補了CFD方法的缺點,但是計算所需物化參數(shù)不易獲取,采用簡化模型通常忽略因素較多,分析精度有待提高[6,7]。

    針對上述研究現(xiàn)狀,本文以Benson法、Marrero-Gani法、Rihani-Doraiswamy法三種基團貢獻算法獲取物化參數(shù),建立了沖壓發(fā)動機燃燒室性能計算模型,與發(fā)動機整機模型耦合后,分別研究了速度、高度、余氣系數(shù)等來流條件對燃燒室加熱比,出口總溫等的工作性能的影響。研究結(jié)論對沖壓發(fā)動機燃燒室的性能評估提供了理論支撐。

    1 外部條件

    考慮工作范圍等因素,大氣參數(shù)設(shè)置為USSA-1976大氣模型,考慮到氧氣和氮氣成分在大氣成分中占比超過99%,近似認(rèn)為空氣成分只有氮氣、氧氣。

    圖1為發(fā)動機總體結(jié)構(gòu)示意圖,主要為雙楔進氣道、燃燒室以及拉瓦爾噴管。其中燃燒反應(yīng)區(qū)的所發(fā)生的物理化學(xué)變化即是本文所主要研究的對象。由于燃燒室反應(yīng)區(qū)主要以燃油與空氣混合燃燒加熱燃?xì)鉃橹饕^程,因此分析過程中忽略發(fā)動機內(nèi)外換熱。

    圖1 發(fā)動機總體結(jié)構(gòu)示意圖

    2 燃燒室性能計算模型

    依靠CFD方法可以仿真液體沖壓發(fā)動機燃燒室內(nèi)流動和燃燒情況,進而對燃燒室性能進行分析,其實質(zhì)是將一維或多維的控制微分方程組離散化,建立與其一致的代數(shù)方程組,CFD方法通常被認(rèn)為精確度較高。文獻[4]以此研究了亞燃燃燒室穩(wěn)態(tài)工作過程,文獻[5]論證了采用高溫引氣可使亞燃沖壓發(fā)動機燃燒室性能提升,同時可以回避對燃油蒸發(fā)汽化問題的研究,文獻[7]則提供了JP-10燃油液滴蒸發(fā)問題的研究結(jié)果。以上文獻均針對各自實際問題采取靈活處理的方式,對邊界條件和控制方程進行了不同程度的簡化,體現(xiàn)了CFD方法的技巧性,但是當(dāng)研究對象或研究問題改變時,則需要重新建模,方法的適用度會下降。文獻[11]給出了CFD方法分析燃燒室性能的一般過程,該文獻指出,在處理燃燒室內(nèi)油料噴注以及燃燒室與進氣道之間的耦合關(guān)系等問題時,CFD方法操作困難、計算量大、結(jié)果容易發(fā)散。

    針對沖壓發(fā)動機整體上無旋轉(zhuǎn)部件,燃燒室結(jié)構(gòu)通常對稱,內(nèi)部流動形式較為簡單等特點,采用控制體法對發(fā)動機進行一維建模,可以克服CFD方法的弱勢對燃燒室性能進行 分析,但是其可靠性有賴于對燃燒過程,以及燃油、空氣等物化屬性的分析精度[9,11]。文獻[9,11]均給出了一維分析熱力計算的一般過程,其基本出發(fā)點為快速預(yù)測沖壓發(fā)動機性能,在涉及蒸發(fā)焓等因素時均采取不同程度的簡化或忽略處理。在涉及燃油熱值、燃?xì)鉄崛莸任锘瘏?shù)時,通常利用已知燃油數(shù)據(jù)直接處理,使該方法存在一定局限性,對于缺少試驗數(shù)據(jù)的燃油和燃?xì)獬煞?,往往無法研究。著眼于提高沖壓發(fā)動機燃燒室一維分析模型的精度,拓展其使用范圍,方便預(yù)測燃油的性能,本文建立了基于基團法的沖壓發(fā)動機燃燒室性能計算模型。

    2.1 燃燒反應(yīng)化學(xué)計量學(xué)分析

    忽略其他成分假定空氣中只有氧氣和氮氣,這樣,其分子式可表示為(O2N7.52)。沖壓發(fā)動機燃油大都具有高密度,高熱值的特點,可能的主要成分為碳、氫、氧、氮,其分子式可表示為(CncHnhOnofNnnf)。由于沖壓發(fā)動機燃燒室通常工作在貧油燃燒狀態(tài),且壓力較大,其功效近似完全燃燒。本文計算將以完全燃燒假設(shè)為基礎(chǔ),并引入燃燒效率η表征化學(xué)解離等因素導(dǎo)致的燃燒不完全性。根據(jù)完全燃燒,有化學(xué)計量關(guān)系式[8]:

    [a(CncHnhOnofNnnf)+b(O2N7.52)]→

    (1)

    式(1)中:nc、nh、nof、nnf分別為燃油分子式中,C、H、O、N四種元素的原子數(shù);a、b為完全反應(yīng)燃油、空氣的摩爾數(shù)。基于式(1),可以得到恰當(dāng)空氣-燃油(以下簡稱氣-油)摩爾比。余氣系數(shù)用于表征實際空氣質(zhì)量與化學(xué)恰當(dāng)反應(yīng)所需空氣質(zhì)量之比,它與實際氣-油比、恰當(dāng)氣-油比之間的關(guān)系為[9-11]:

    OF=OFst·α

    (2)

    式(2)中:OF為實際氣-油比;OFst為恰當(dāng)氣-油比;α為余氣系數(shù)?;诠?2)可以通過設(shè)定不同余氣系數(shù)來設(shè)置不同的燃燒反應(yīng)入口狀態(tài)。

    2.2 熱值及物性估算模型

    基于前面的推導(dǎo),熱力過程的計算已轉(zhuǎn)化為變熱容問題的求解。要進行下一步計算,必須獲取燃油和空氣成分的熱容,熱值,燃油蒸發(fā)焓等數(shù)據(jù),這通常需要通過試驗測定或通過現(xiàn)有文獻確定。但是在缺少試驗資料的情況下,進行大量的試驗驗證需要耗費大量精力財力。考慮工程預(yù)估的實際需求,本文建立了基于基團貢獻法的熱值估算模型及物性估算模型。在該計算方法下,可以估算不同分子式、不同分子結(jié)構(gòu)燃油的熱值,及其熱容。該方法可為沖壓發(fā)動機燃燒室及整個沖壓發(fā)動機的預(yù)研制提供參考。

    對于燃油熱值,通過待求燃油的分子結(jié)構(gòu),可以首先估算生成焓,然后通過式(3)估算熱值[9]。

    (3)

    式中:Ei為燃油所含第i種元素反應(yīng)熱;χi為第i種元素的質(zhì)量分?jǐn)?shù);mi為第i種元素的摩爾質(zhì)量;mf為燃油摩爾質(zhì)量;EFM為燃油生成焓。文獻[8]提供了C-H-O-N系統(tǒng)各元素的生成焓、燃燒焓的擬合公式、估算方法。對于燃油生成焓EFM的估算, Benson法是公認(rèn)較為有效的經(jīng)典方法。其基本公式參見公式(4)[12,14]。

    (4)

    式中:Mi是第i種基團的數(shù)目;hi為第i種基團對生成焓的貢獻;gj是第j種結(jié)構(gòu)因素對生成焓的校正;Mj是第j種結(jié)構(gòu)因素的數(shù)目。

    對于燃油蒸發(fā)焓, Marrero-Gani基團貢獻算法[12]可以得到較為精確的結(jié)果。

    (5)

    式(5)中:Qi為第i類基團的數(shù)目,Gi為相應(yīng)的貢獻值;vhf為蒸發(fā)焓。

    對于燃油熱物性估算,Rihani-Doraiswamy法,涵蓋化合物種類較多,計算效率較高[13]。其基本計算方法參見式(6)。

    (6)

    對于其他燃?xì)獬煞值臒嵛镄?,亦可采用擬合的方法計算。其擬合公式如式(7)[8]。

    (7)

    2.3 求解絕熱燃燒溫度

    前述建模及估算,為求解絕熱燃燒溫度做了準(zhǔn)備工作。生成焓與燃燒焓是宏觀的能量變化,其微觀本質(zhì)是化學(xué)鍵斷生成、斷裂過程伴隨的能量吸收或釋放,溫度的變化對生成焓和燃燒焓影響極小,本文假定化合物生成焓、燃燒焓恒等于標(biāo)準(zhǔn)值。根據(jù)熱力學(xué)第一定律有[9]。

    (8)

    3 結(jié)果與討論

    依據(jù)待研究燃料的分子式、分子結(jié)構(gòu),即可對燃燒室性能進行計算,考察速度、高度、余氣系數(shù)等來流參數(shù)對沖壓發(fā)動機燃燒室出口總溫、加熱比等性能參數(shù)的影響。本文以典型的沖壓發(fā)動機燃油JP-10為例[12],其分子式及分子結(jié)構(gòu)如表1所示。本文主要研究了0°攻角時沖壓發(fā)動機燃燒室在高度0~18 km、馬赫數(shù)2.0~3.2、余氣系數(shù)1.0~2.9下出口總溫、加熱比的變化,結(jié)果如圖2、圖3所示。

    表1 JP-10燃油分子結(jié)構(gòu)

    圖2 燃燒室出口總溫變化規(guī)律

    圖3 燃燒室加熱比變化規(guī)律

    3.1 出口總溫變化規(guī)律

    圖2(a)展示了不同速度、不同海拔高度下的燃燒室出口溫度的變化。α=1.2、α=1.5、α=1.8三個等余氣系數(shù)控制面的變化規(guī)律大體一致,α=1.2時出口總溫最高。根據(jù)圖2(a),還可發(fā)現(xiàn)控制其他因素不變的情況下,隨著馬赫數(shù)的升高,燃燒室出口總溫不斷增加,這是因為隨著馬赫數(shù)增加,進口總溫不斷增加,在余氣系數(shù)不變的情況下,對于一定量的進口空氣,與之配比的燃油所注入的能量是恒定的,使得入口溫度越高必然導(dǎo)致出口溫度越高;控制其他因素,隨著高度的上升,燃燒室出口總溫不斷下降,直到高度11 km處出現(xiàn)平緩趨勢。這是因為在對流層內(nèi)隨著高度增加,大氣溫度逐漸降低,燃燒室入口溫度隨之降低,導(dǎo)致出口溫度降低,進入11 km的平流層以后,溫度變化趨于恒定,出口溫度的變化也因此趨于平緩。

    圖2(b)展示了不同高度、不同余氣系數(shù)條件下出口溫度的變化。Ma=2.3、Ma=2.7兩個等馬赫數(shù)控制面出口總溫較為接近,Ma=2.7的控制面出口總溫較高,與前文分析一致。隨著余氣系數(shù)的增加,出口總溫不斷降低,這是由于余氣系數(shù)增加實質(zhì)上等效于來流油氣混合物中燃油注入的相對減少,燃油相對注入量的減小必然導(dǎo)致系統(tǒng)注入化學(xué)能量的降低,出口總溫因此急劇下降??刂岂R赫數(shù)不變,對流層以內(nèi),余氣系數(shù)越高,高度越高,燃燒室出口總溫越低,反之則越高。

    圖2(c)展示了不同余氣系數(shù)、不同馬赫數(shù)條件下,出口總溫的變化。H=0 km、H=10 km兩個等高度控制面,出口總溫的變化規(guī)律基本一致;H=0 km時出口總溫最高;控制海拔高度不變,余氣系數(shù)越高、馬赫數(shù)越低出口總溫越低,反之則越高。以上變化規(guī)律與前文分析一致。

    3.2 加熱比變化規(guī)律

    圖3(a)展現(xiàn)了不同速度、不同海拔高度下燃燒室加熱比的變化規(guī)律。α=1.2、α=1.5、α=1.8三個等余氣系數(shù)控制面的變化規(guī)律大體一致,α=1.2時加熱比最大??刂破渌蛩夭蛔儯R赫數(shù)越高,燃燒室加熱比越低,這是由于數(shù)學(xué)關(guān)系上加熱比等于出口總溫比入口總溫,馬赫數(shù)增大雖然使燃燒室進口總溫增加,但是在余氣系數(shù)恒定的情況下,燃油能量注入帶來的溫度提升大體恒定,出口溫度也隨之增加大致相同的幅度,導(dǎo)致加熱比越來越小??刂破渌蛩夭蛔儯瑢α鲗觾?nèi)高度越高加熱比越大,這是也是由于高度增加,大氣溫度降低引起燃燒室入口溫度降低而化學(xué)能量注入大體不變引起的??刂朴鄽庀禂?shù)不變,高度越低、馬赫數(shù)越高加熱比越低,反之則越高。

    圖3(b)展現(xiàn)了不同海拔高度、不同余氣系數(shù)條件下燃燒室加熱比的變化規(guī)律。Ma=2.3、Ma=2.7兩個等馬赫數(shù)控制面加熱比變化情況基本一致,Ma=2.3的控制面加熱比較高,與前文分析一致。圖3(b)還顯示,控制其他因素,隨著余氣系數(shù)的升高,加熱比隨之降低,如前所述,化學(xué)能量注入的相對減少必然導(dǎo)致加熱比的降低??刂岂R赫數(shù)不變,余氣系數(shù)越大、高度越低加熱比越低,反之則越高。

    圖3(c)為不同余氣系數(shù)、不同速度條件下,燃燒加熱比的變。H=10 km、H=0 km兩個等高度控制面,H=10 km時加熱比較高,而H=0 km時加熱比較低,與前文分析一致。圖3(c)還表明,等高度條件下,馬赫數(shù)越低,余氣系數(shù)越低,燃燒室加熱比越高,反之則越低。

    4 結(jié)論

    1) 在基團法允許范圍內(nèi),性能計算模型可以利用燃油分子結(jié)構(gòu)信息獲取物化參數(shù),對不同來流條件下沖壓發(fā)動機燃燒室的性能進行預(yù)估。

    2) 對流層以內(nèi),馬赫數(shù)越高、高度越低、余氣系數(shù)越低則燃燒室出口總溫越高,反之則越低;進入平流層以后,燃燒室出口總溫隨海拔高度的變化趨于平緩。

    3) 對流層以內(nèi),馬赫數(shù)越低、高度越高、余氣系數(shù)越小則加熱比越大,反之則越低;進入平流層以后,燃燒室加熱比隨海拔高度的變化趨于平緩。

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