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    前池側(cè)堰過流能力計算及體型優(yōu)化設(shè)計研究

    2020-07-06 04:00:08新,胥
    黑龍江水利科技 2020年6期
    關(guān)鍵詞:前池過流體型

    王 新,胥 慧

    (1.黑龍江省三江工程建設(shè)管理局,松花江項目處;2.黑龍江省水利水電勘測設(shè)計研究院,水電站處結(jié)構(gòu)一室)

    渠道引水式電站對于非自動調(diào)節(jié)引水渠道末端與前池連接段一般布置前池側(cè)堰,當(dāng)電站在設(shè)計流量下正常水位運(yùn)行時側(cè)堰不溢流,當(dāng)電站突然丟棄全部負(fù)荷或部分負(fù)荷時,全部流量或部分流量從側(cè)堰溢流。電站丟棄負(fù)荷時,可能對廠房或輸電線路造成重大事故,因此,合理設(shè)計前池側(cè)堰對于電站安全起到?jīng)Q定性作用。

    1 工程簡介

    某電站廠房前池側(cè)堰為漿砌石外包鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),渠道前池側(cè)堰過流計算中,渠道的設(shè)計水位282.00m,最大引用流量Q=60m3/s,考慮滿足發(fā)電要求,溢流堰頂高程選擇282.10m,建基面高程為277.20m,堰座落在弱風(fēng)化的玄武巖層上,最大壩高為4.9m,壩基底寬6.2m,底板厚度0.8m。堰型采用WES曲線型實用堰,迎水面的混凝土厚度0.3m,背水面混凝土厚度0.5m。壩前設(shè)置防滲素混凝土鋪蓋,鋪蓋長度9.92m, 消能采用底流消能。溢流堰底部采用鉛絲籠護(hù)砌,海漫段長度25m。前池側(cè)堰的設(shè)計水位282.00m,電站廠區(qū)地面高程284.45m。前池側(cè)堰縱剖布置圖見圖1。

    圖1 前池側(cè)堰縱剖布置圖

    2 過流能力計算

    WES堰型過流能力計算公式:

    (1)

    式中:Q為壩頂溢流流量m3/s;m0為流量系數(shù),m0=0.472;σs為淹沒系數(shù);ε1為側(cè)收縮系數(shù);L為壩長;H0為不計行近流速的總水頭。

    2.1 堰上水頭

    在電站突然停機(jī)時候,涌波水位不允許淹沒廠房,因此涌高后的水位加波浪高度≤284.50m,安全超高為0.5m,側(cè)堰待水流穩(wěn)定后全部流量從側(cè)堰溢流出時為計算工況,此時側(cè)堰堰上首末水頭近似看作相等,擬定堰前穩(wěn)定水位H1=0.95m。

    2.2 流量系數(shù)

    P1/H1≥1.33,稱為高堰,計算中可不計行進(jìn)流速水頭。在這種情況下,當(dāng)實際的工作全水頭等于設(shè)計水頭,即H0/H1=1時,流量系數(shù)md=0.502,本次計算取0.94m0=0.472。

    2.3 淹沒系數(shù)

    文章所述前池側(cè)堰上水流不受下游水位及護(hù)坦高程影響,屬于為自由出流,計算過程中淹沒系數(shù)σs=1。

    2.4 側(cè)收縮系數(shù)

    考慮邊墩及閘墩頭部對過流能力的影響,需計算側(cè)收縮系數(shù)ε1,經(jīng)驗公式:

    (2)

    式中:n為堰孔數(shù),n=3;H0為堰頂全水頭;Ka為邊墩形狀系數(shù),Ka=0.25;Kp為閘墩形狀系數(shù),Kp=1;b’為堰頂凈寬。經(jīng)試算ε1=0.9593。

    依據(jù)WES堰型過流能力公式,選取相應(yīng)參數(shù),試算堰上水頭0.95m時前池側(cè)堰的過流能力和長度,具體結(jié)果見表1。

    表1 過流能力計算成果表

    由以上計算可以知道,堰設(shè)計下泄流量均大于電站機(jī)組同時突然停機(jī)時候的最大引用流量Q=60.0m3/s,滿足要求。

    3 體型設(shè)計

    文章中所設(shè)計的前池側(cè)堰采用WES型實用堰,上游壩面鉛直。堰頂O點(diǎn)上游曲線,采用三段復(fù)合圓弧相接,可使堰頂曲線與堰上游面平滑連接,改善堰面壓強(qiáng)分布,減小負(fù)壓。堰頂O點(diǎn)下游曲線由公式(3)計算,k=0.5,n=1.85。圖2為前池側(cè)堰體型設(shè)計曲線段剖面示意圖。

    圖2 前池側(cè)堰體型設(shè)計曲線段剖面示意圖

    從圖2上控制點(diǎn)的坐標(biāo)可知,設(shè)計水頭Hd直接影響前池側(cè)堰的剖面曲線的坐標(biāo)值,而設(shè)計水頭是電站全部丟棄負(fù)荷時,側(cè)堰待水流穩(wěn)定后全部流量從側(cè)堰溢流出相應(yīng)的堰上水頭,但在溢流堰實際應(yīng)用時,堰上水頭可能隨著流量Q的改變而變化[1]。因此,選定的設(shè)計水頭Hd必須滿足在允許的水頭變化范圍內(nèi),既有足夠的過流能力,又不會使堰面產(chǎn)生過大的負(fù)壓。工程中經(jīng)常采用的設(shè)計水頭Hd=(0.75-0.95)Hmax(Hmax與過流能力計算時的H0值相同),文章分別采用0.72m、0.81m以及0.95m作為前池側(cè)堰剖面體型設(shè)計的設(shè)計水頭。表2為三段復(fù)合圓弧水平距離和相應(yīng)半徑。

    表2 復(fù)合圓弧水平距離及相應(yīng)半徑值

    O點(diǎn)下游堰面為開敞式,堰面曲線公式:

    xn=KHdn-1y

    (3)

    式中:n=1.85,K=1/k=2(P1/Hd>1)。分別將設(shè)計水頭代入計算得出以O(shè)點(diǎn)為起點(diǎn)的曲線OC對應(yīng)的X,Y值,具體結(jié)果見表3。

    表3 曲線OC坐標(biāo)值

    續(xù)表3 曲線OC坐標(biāo)值

    直線段CD的設(shè)計主要取決于溢流堰的穩(wěn)定性,常用坡度為1∶0.7-1∶0.6,文章計算時采用1∶0.7,反弧段DE的作用是使直線段CD與下游河底平滑連接,避免水流直沖河床,并且起到下游消能作用[2]。前池側(cè)堰體型設(shè)計直線段控制坐標(biāo)點(diǎn)和反弧段半徑的計算公式及結(jié)果見表4。

    依據(jù)以上已知條件和由公式計算出的結(jié)果分別繪制設(shè)計水頭0.72m、0.81m、0.95m對應(yīng)的的前池側(cè)堰剖面圖,如圖3所示。

    表4 直線段控制坐標(biāo)及反弧段半徑值

    (a)體型1(0.72m)

    (b)體型2(0.81m)

    (c)體型3(0.95m)

    從以上表格中數(shù)據(jù)及圖可以得出,如果以最大水頭作為設(shè)計水頭,Hd取0.95m,雖然可以保證前池側(cè)堰堰面不出現(xiàn)負(fù)壓,但是由于機(jī)組同時丟棄全部負(fù)荷這一機(jī)率較小,而實際工作水頭小于設(shè)計水頭,堰面壓強(qiáng)一般高于大氣壓強(qiáng),流量系數(shù)減小,并且前池側(cè)堰剖面偏肥,經(jīng)濟(jì)性較差。反之,如果以0.72m作為設(shè)計水頭時前池側(cè)堰剖面偏瘦,但已經(jīng)接近工程經(jīng)驗規(guī)定的下限值。取設(shè)計水頭0.81m介于二者之間。因此,從安全和經(jīng)濟(jì)上綜合考慮,文章以0.81m作為設(shè)計水頭進(jìn)行前池側(cè)堰堰面設(shè)計比較合理。

    4 結(jié) 語

    文章針對電站前池與引渠之間設(shè)置的前池側(cè)堰工程具體情況,對前池側(cè)堰進(jìn)行過流能力計算,以及體型優(yōu)化設(shè)計。通過計算結(jié)果表明,合理擬定電站突然丟棄負(fù)荷時水流穩(wěn)定的水位,并且保證涌波水位不淹沒原來廠房的前提下,是試算得出經(jīng)濟(jì)合理堰長的關(guān)鍵。同時驗證了工程中經(jīng)常選取(0.75-0.95)Hmax作為設(shè)計水頭是影響溢流堰體型設(shè)計的關(guān)鍵。因此,合理設(shè)計溢流堰對于工程經(jīng)濟(jì)和安全具有重要意義。

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