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    基于沖擊彈性波的隧道襯砌混凝土強度檢測技術研究和應用

    2020-07-04 07:44:10姜勇吳佳曄馬永強黃伯太
    鐵道建筑 2020年6期
    關鍵詞:瑞利波速標定

    姜勇 吳佳曄 馬永強 黃伯太

    (1.中國國家鐵路集團有限公司工程質量監(jiān)督管理局,北京 100844;2.四川升拓檢測技術股份有限公司,成都 610046;3.西南石油大學,成都 610500)

    鐵路隧道襯砌由于施工等多方面原因,其混凝土質量問題多發(fā),作為質量評價基本指標的強度檢測顯得尤其重要。根據(jù)TB 10417—2018《鐵路隧道工程施工質量驗收標準》規(guī)定,鐵路隧道混凝土強度檢測主要方法為回彈法和取芯法?;貜椃z測深度淺,誤差大;取芯法代表性差,對結構有一定損傷[1]。檢測結果往往不能全面、有效地反映混凝土結構的實際強度,為施工質量把控、監(jiān)督檢查等帶來很大困惑。

    本文分析了混凝土強度常用檢測方法,并就沖擊彈性波檢測混凝土強度的基本原理,以及其在鐵路隧道襯砌質量檢測中的驗證、應用等進行論述。

    1 常用檢測方法

    混凝土強度檢測方法大致可以分為兩類:有損檢測(鉆芯取樣+壓載試驗)和無損檢測(回彈法、超聲回彈法等)。

    1.1 有損檢測方法

    一般認為鉆芯取樣+壓載試驗是最可靠的混凝土強度檢測方法,但存在以下兩方面問題。

    1)代表性差。芯樣通常為直徑10 cm 圓柱狀試樣,在進行壓載試驗前需切削整形并加工成高度為10 cm 左右的圓柱體,體積約為0.8×10-4m3,相對隧道一板襯砌的方量(約120 m3),僅占比0.000 65‰,即使按一板3個芯樣,其代表性也不到0.002‰。

    2)對結構有一定損傷。鉆孔后盡管會進行填充修補,但修補效果往往無法驗證和確認。圖1 為某鐵路隧道襯砌多次取芯檢測后的情形,2 m2左右范圍內鉆孔21處,勢必會對結構的耐久性產生不利影響。

    圖1 取芯檢測后隧道襯砌

    1.2 無損檢測方法

    1.2.1 回彈法

    回彈儀具有結構簡單、操作方便等優(yōu)點,長期以來是最主要的現(xiàn)場檢測設備之一,但也存在以下三方面問題。

    1)檢測范圍淺?;貜梼x的檢測深度僅限于混凝土表層,無法對內部結構進行檢測。

    2)檢測精度低?;貜梼x的檢測受表面狀況(凹凸、濕度等)影響很大,且需要碳化修正。

    3)屬于機械式。摩擦等造成的誤差易積累。

    鐵路隧道襯砌厚度一般在35~60 cm,通常采用插入式振搗器和附著式振搗工藝,使得襯砌表面混凝土與內部混凝土間可能存在較大差異,因此回彈儀不能滿足檢測范圍要求。圖2為某鐵路隧道襯砌回彈檢測值與鉆芯壓載值對比,可知回彈儀與鉆芯壓載值之間幾乎無相關性。

    圖2 混凝土強度檢測對比

    1.2.2 超聲波法和超聲回彈綜合法

    超聲波法和超聲回彈綜合法雖然被列入多個檢測規(guī)范,但由于檢測精度差、效率低等原因在隧道襯砌檢測中應用較少。其中,超聲波頻率對檢測波速的影響、標定狀態(tài)(對測)與實際檢測(平測)狀態(tài)的差異是主要誤差原因,同時檢測深度同樣局限于襯砌表層,降低了檢測代表性。

    1.2.3 其他方法

    DBJ04∕T 339—2017《沖擊彈性波檢測混凝土質量技術規(guī)程》中規(guī)定了基于沖擊彈性波P 波的混凝土強度檢測方法。此外,采用面波(又稱瑞利波)法對檢測僅有一個作業(yè)面且厚度未知的混凝土結構是有效的[2-4]。但是,采用沖擊彈性波在檢測結構混凝土的實際應用還十分少見,其原因主要有以下三方面。

    1)未能很好地解決標定問題。為了建立測強曲線,需利用試件進行波速—強度關系標定。然而即使是同種材料,不同形式或尺寸試件,其檢測得到的彈性波波速也有所不同。同時,實際結構尺寸和形狀與試件差別更大,即使采用鉆芯標定,由于芯樣僅能代表檢測結構區(qū)域局部,使得測強曲線可靠性也難以保障。

    2)未考慮鋼筋影響?;炷两Y構中大多有鋼筋,由于鋼筋的波速快于混凝土的波速,因此鋼筋含量會對檢測的波速產生影響。

    3)未解決不同檢測方法波速換算問題。根據(jù)檢測對象、作業(yè)面等不同,沖擊彈性波檢測可以分為平測法、對測法和反射法。其中,對測法和反射法均利用彈性波中P 波成分,而平測法則分為利用P 波和R 波(亦即面波、瑞利波)兩種。此外,對測法P 波又分為一維、二維和三維,反射法根據(jù)解析方法也可分為單次反射和多次反射(亦稱沖擊回波法)等。檢測方法眾多,在提高適用性的同時,由于各檢測方法得到的波速均不同,使得分析難度大幅增加。

    圖3為現(xiàn)行混凝土強度檢測流程,可知不同方法、不同對象間標定的波速—強度曲線是相互割裂的,為實際應用帶來很大困擾。

    圖3 現(xiàn)行混凝土強度檢測流程

    2 基于沖擊彈性波的混凝土強度檢測體系

    基于沖擊彈性波的混凝土強度無損檢測技術體系,以動彈性模量Ed作為橋梁,連接標定和現(xiàn)場檢測并統(tǒng)一了各種檢測方法,見圖4。

    圖4 基于沖擊彈性波的混凝土強度檢測流程

    本體系的核心在于首先測出混凝土材料的動彈性模量Ed,再建立其與混凝土抗壓強度fcu的關系。這樣只要混凝土材料相同,無論是試件、構件,也無論哪種檢測手段,均可以采用同樣的fcu-Ed測強曲線,從而大大簡化標定流程并可提高檢測精度。

    同時,通過對鋼筋影響的修正,進一步提高混凝土強度的標定精度。

    2.1 動彈性模量檢測及驗證

    混凝土動彈性模量Ed可根據(jù)彈性波理論,通過沖擊彈性波波速和材料密度計算。但不同的檢測方法和結構形態(tài),其計算方法也不同。

    2.1.1 透過法和平測法

    根據(jù)被測體的形狀及采用的沖擊彈性波成分,可分為一維P波、二維P波、三維P波和瑞利(面)波。

    1)一維P 波VP1。對于可視為一維彈性體的桿件結構,動彈性模量Ed與彈性波一維P波波速VP1的關系可以表示為

    式中:ρ為混凝土密度,一般約為2 400 kg∕m3。

    2)二維P 波VP2。對于可視為二維彈性體的板式結構,則

    式中:μ為混凝土動泊松比,一般為0.25~0.30[5]。

    3)三維P 波VP3。對于可視為三維彈性體的塊體結構,則

    4)瑞利(面)波VR。對于厚板結構,若采用面波(瑞利波),則

    當混凝土動泊松比μ取0.25 時,彈性波不同成分速度間相對關系見表1。

    表1 不同成分波速間的相對關系

    2.1.2 反射法

    無論是對于基樁這樣的單次反射,還是對試件采用的多次反射(沖擊回波法),根據(jù)檢測波速均可換算成一維P波波速VP1。

    式中:H為試件檢測方向的高度或長度;T為激振彈性波往返時間或卓越周期;α為一維波速換算系數(shù),根據(jù)試件尺寸(寬高比),取1.01~1.12。

    根據(jù)呂小彬、吳佳曄等研究成果[5],基于沖擊彈性波檢測動彈性模量的精度符合相關要求,且效果較好;對于棱形試件,沖擊彈性波法與共振儀法的結果相對誤差低于2%,沖擊彈性波法檢測穩(wěn)定性等優(yōu)于共振儀法。

    2.2 fcu-Ed測強曲線

    由于彈性模量與抗壓強度均屬于混凝土本身的力學特性指標,具有良好的相關關系。根據(jù)GB 50010—2010《混凝土結構設計規(guī)范》,混凝土彈性模量與抗壓強度等級關系見表2。

    表2 混凝土彈性模量與抗壓強度等級關系 GPa

    表2 中為彈性模量Ec而非動彈性模量Ed,無法直接用于沖擊彈性波檢測。為此,提出基于Sigmoid 曲線的fcu-Ed模型,即

    式中:fco為混凝土最小抗壓強度,取5 MPa;δfc為最大混凝土強度與最小抗壓強度的差值,取80 MPa;EA為Sigmoid曲線中點對應的動彈性模量,單位為GPa;λ為形狀決定系數(shù)。

    因此,模型參數(shù)可簡化為EA和λ,則

    通過分析不同材料、配比、成分的324個試塊和芯樣彈性波及壓載試驗,fcu-Ed測強曲線見圖5,應用最小二乘法回歸得出EA=39.5 GPa,λ=5.5。

    圖5 fcu-Ed測強曲線

    本文提出的fcu-Ed測強曲線模型最大特點是采用Sigmoid函數(shù)作為基底,與通常的指數(shù)或冪函數(shù)基底相比,強度推算時穩(wěn)定性好,離散性較小。但本模型在高強度(超過70 MPa)時推算的混凝土強度有偏低傾向。因此,目前該模型僅適用于強度70 MPa 以下混凝土。

    2.3 fcu-Ed測強曲線標定

    由圖5 可知,不同混凝土,抗壓強度fcu、動彈性模量Ed分布有一定的離散性,因此標定對提高檢測精度是有幫助的。

    標定一般采用預留標準試塊或鉆芯得到的試樣來進行。根據(jù)標定樣的數(shù)量和強度分布范圍,可以分為標準標定和簡易標定兩種。

    2.3.1 標準標定

    1.3療效判定方法我們將患者的臨床治療分成了三個等級。顯效:患者的瘤體完全被切除,使用CT檢測,沒有發(fā)現(xiàn)殘留,病灶完全消失;有效:患者的瘤體縮小至少50%,存在部分殘留。無效:患者的瘤體縮小不足25%,有超過一半的病灶殘留。

    當用于標定的試件(芯樣)較多且強度分布范圍較廣,如最大最小強度差在20 MPa 以上時,可采用最小二乘法對EA和λ進行標定。

    2.3.2 簡易標定

    當用于標定的試樣較少或分布比較集中時,對動彈性模量EA和形狀決定系數(shù)λ同時進行回歸反而會引起較大的誤差,此時可采用簡易標定。

    圖6 不同形狀決定系數(shù)λ對曲線形狀的影響

    首先確定λ。不同λ對曲線形狀的影響見圖6,λ越大,S 形中間段越陡,反之,則越平緩。對于大多數(shù)結構混凝土(抗壓強度20~75 MPa),λ為4~7。在確定λ以后,即可簡單地確定動彈性模量EA。

    2.4 鋼筋影響及修正

    由于使用的沖擊彈性波波長較長(約200 mm 以上),遠大于鋼筋直徑,因此可將鋼筋與混凝土考慮成復合材料,并根據(jù)綜合配筋率ρs加以修正。式中:Ecd為修正后混凝土動彈性模量;Et為未經修正檢測動彈性模量;ρs為綜合鋼筋率(近似于鋼筋體積系數(shù));Esd為鋼筋動彈性模量,取210 GPa。

    3 鐵路隧道襯砌混凝土強度驗證及應用

    混凝土強度檢測技術體系及相關的檢測設備已在十余條鐵路線156 座隧道中得到驗證和應用,見表3。

    表3 在鐵路隧道襯砌中的應用(設計強度35 MPa)

    3.1 檢測方法及參數(shù)

    3.1.1 標定

    標定采用預留標準立方體試塊,以及鉆芯取樣后制作的試件(?100 mm×100 mm),利用沖擊彈性法檢測。但許多預留試塊的配比、振搗及養(yǎng)護均與實體結構混凝土有較大的差異,無法起到預想的標定作用。

    3.1.2 現(xiàn)場檢測

    根據(jù)鐵路隧道襯砌的特性,可用的沖擊彈性波檢測方法只有P 波平測法和瑞利波法兩種。由于P 波平測法反應的深度范圍較淺,而且檢測時間較長,經過對比,選擇瑞利波法。

    圖7(a)是典型的瑞利波檢測波形,可見信噪比高,易于分析。同時,開發(fā)了全自動解析和自動生成報告程序,從檢測到解析,一個測區(qū)的平均耗時3~5 min,與回彈儀檢測耗時相近。

    根據(jù)卓越波長法,可以得到瑞利波頻散曲線(亦即不同頻率下瑞利波的波速分布)[5],見圖7(b)。

    根據(jù)瑞利波波速,利用式(4)和式(8)不僅可以得到混凝土強度,還可以得到其沿深度方向的分布,見圖7(c)。

    圖7 瑞利波檢測

    由圖7(c)可見,距表面21 cm 內混凝土強度為46 MPa,21~29 cm范圍混凝土強度為35 MPa,而29 cm以上范圍混凝土強度僅為32 MPa。襯砌表面附近混凝土強度較高,越往內強度越低,這與表面振搗工藝(如附著式振搗、高頻平板振搗)有關。

    3.1.3 檢測參數(shù)

    經過試驗探索,鐵路隧道襯砌混凝土(設計強度35 MPa)形狀決定系數(shù)λ均在5.5 左右,而動彈性模量EA為38~41 GPa。為此,取省缺值39.5 GPa,綜合鋼筋率ρs取0.8%。

    3.2 沖擊彈性波法與取芯壓載試驗差異

    由于檢測區(qū)域、范圍、深度及混凝土不均勻性等原因,取芯壓載試驗和無損檢測方法之間必然有一定的區(qū)別,見圖8。如瑞利波檢測的標準測距為50 cm,芯樣對測區(qū)的代表性僅有6.7%~13%。此外,對于結構檢測,垂直于表面的裂紋對彈性波(特別是瑞利波)波速的影響較大,而取芯時常常會避開裂紋,其壓載強度會大于檢測強度。

    圖8 測線(區(qū))與芯樣的區(qū)別

    某鐵路取芯壓載與無損檢驗對比見表4和圖9,取芯壓載與無損檢測結果的趨勢一致,均值也比較接近,但兩種方法都有一定離散,且其離散程度也相近。

    表4 取芯壓載與無損檢測試驗對比 MPa

    圖9 各測線(區(qū))強度值比較

    3.3 驗證結果

    對145 個測區(qū)進行對比驗證,見表5 和圖10。期間,檢測技術也隨著現(xiàn)場驗證的積累和深入而不斷完善,后期與初期(測點47 之前)相比,檢測精度有了明顯提高。

    表5 混凝土強度檢測結果統(tǒng)計

    圖10 混凝土強度檢測結果對比

    4 結論

    本文通過對沖擊彈性波理論的系統(tǒng)化研究,開發(fā)了針對混凝土強度的檢測體系,具有如下特點。

    1)檢測精度高。無損檢測結果與取芯壓載結果的相關系數(shù)達到0.85,平均偏差率約8%(約3 MPa)。

    2)功能齊全。不僅可推算混凝土抗壓強度,還可精確檢測混凝土動彈性模量。同時,還可以檢測混凝土不同深度的彈性模量和抗壓強度。

    3)檢測盲區(qū)少、適用范圍廣。不僅可以檢測鐵路隧道襯砌,還可以檢測橋梁、房屋等各類混凝土結構。

    與傳統(tǒng)方法(如回彈儀法、超聲回彈綜合法等)相比,該檢測方法無論在檢測精度還是適用范圍等方面均有較大進步。同時,仍存在一些需要改進之處,在以后的應用中應加強改良和完善,為我國土木工程行業(yè)質量、安全保障做出更大貢獻。

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