A型地鐵側(cè)梁密封焊縫焊接工藝改進(jìn)探討

隋旭日 朱玉河 王濤

摘 要：A型地鐵測(cè)量是轉(zhuǎn)向架中重要部分，焊縫質(zhì)量對(duì)于車輛安全運(yùn)行及使用壽命具有直接影響，而當(dāng)前焊接存在一定缺陷，無(wú)法保證其密封性?；诖耍疚闹饕訟型地鐵側(cè)梁密封焊縫焊接缺陷切入，分析缺陷原因，并以此為基礎(chǔ)，提出相應(yīng)的焊接工藝改進(jìn)措施，以期為側(cè)梁密封焊縫焊接工作開(kāi)展提供參考，從而提高生產(chǎn)效率。

關(guān)鍵詞：A型地鐵;密封焊縫焊接;工藝改進(jìn)

前言：

A型地鐵中轉(zhuǎn)向架構(gòu)主要是由橫梁、側(cè)梁及制動(dòng)吊座等組成，側(cè)梁作為架構(gòu)重要部分，不僅需要承擔(dān)車體組成，還要懸掛或支撐制動(dòng)裝置、輪對(duì)裝置及垂向減震器等部件，為保證車輛能夠安全運(yùn)行，我國(guó)通常采取箱型測(cè)量結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)向架，由于承載需求，側(cè)梁中部易發(fā)生彎曲，焊接易變性，如若超出設(shè)計(jì)要求，則會(huì)延長(zhǎng)制造周期，增加成本，需要改進(jìn)側(cè)梁密封焊縫焊接工藝，對(duì)同類產(chǎn)品開(kāi)發(fā)意義重大。

一、A型地鐵側(cè)梁密封焊縫焊接缺陷分析

1.焊接缺陷

A型地鐵側(cè)梁主要是箱型腔體，是由堵板、腹板及下蓋板等焊接密封而成，常規(guī)焊接順序是焊接腹板與堵板、焊接蓋板與堵板、焊接蓋板與腹板，通過(guò)分布焊接后，堵板與腹板、蓋板所構(gòu)成3條焊縫交匯于1點(diǎn)（見(jiàn)圖1）。

側(cè)梁在焊接之后，需要通過(guò)氣壓、水壓試驗(yàn)以保證其密封性，如若檢測(cè)不合格，則測(cè)量中氣體與水分會(huì)泄露，降低保壓值，通過(guò)在泄露位置標(biāo)記的方式，可對(duì)焊縫缺陷加以定位[1]。通過(guò)分析后，可知缺陷主要集中于側(cè)梁外體中焊接接頭部位及三條焊縫交匯位置，結(jié)果統(tǒng)計(jì)后由于焊縫交匯位置而造成失壓概率約為98%。另外，1%失壓概率則是打底接頭焊縫缺陷所造成，而在焊接中由于過(guò)程較為復(fù)雜，隨著溫度升高材料力學(xué)性能為非線性變化，難以預(yù)測(cè)焊接變形規(guī)律。

2.原因分析

側(cè)梁焊接中出現(xiàn)焊縫缺陷，主要有以下原因：

（1）腹板坡口鈍邊量為0-1mm，組裝腹板與上蓋板后，其間隙是0.5-1mm，間隙較小，導(dǎo)致蓋板與腹板在焊接大地過(guò)程中，無(wú)法與梁體中腹板、蓋板及堵板交匯，實(shí)現(xiàn)有效熔合，此種情況下未熔合是導(dǎo)致無(wú)法通過(guò)密封性試驗(yàn)的重要因素;

（2）外體打底焊接缺陷，側(cè)梁外體焊接將會(huì)形成V型單邊坡口，而腹板與蓋板母材卻存在一定厚度差異，在焊接中如若母材不均勻受熱，則會(huì)造成焊接接頭無(wú)法熔合，進(jìn)而導(dǎo)致密封不足;

（3）完成梁體組裝后，上蓋板對(duì)焊縫為拘束狀態(tài)，焊接后受到熱脹冷縮作用，焊縫內(nèi)部產(chǎn)生較大橫向拉應(yīng)力（見(jiàn)圖2），組裝上蓋板后，坡口間隙是6±3mm，蓋板伸出班服兩端，為托住熔敷金屬，采取不可融化陶瓷板為臨時(shí)墊板，進(jìn)而導(dǎo)致焊接難以起弧，蓋板端位置易發(fā)生未熔合缺陷。

二、A型地鐵側(cè)梁密封焊縫焊接工藝改進(jìn)措施

1.改進(jìn)工裝

側(cè)梁一次焊接是腹板與堵板，此工序重點(diǎn)在于保證堵板與焊縫邊緣平行度，為解決此問(wèn)題，則在組裝焊接過(guò)程中，在兩端添加垂直止檔裝置，在組裝過(guò)程中，可通過(guò)絲杠固定端立板，確保堵板與腹板平行度，避免焊接焊縫造成變形扭曲。而側(cè)梁二次焊接則是蓋板與堵板，此工序焊接中采取“三位一體”工裝，用在側(cè)梁內(nèi)外立板之中，可保證基準(zhǔn)統(tǒng)一，以免出現(xiàn)不平行、錯(cuò)邊的問(wèn)題[2]。

2.三焊縫交匯位置

對(duì)于內(nèi)部焊縫與外體交匯焊縫未熔合問(wèn)題，可通過(guò)以下方式對(duì)此加以優(yōu)化，以保證其試驗(yàn)合格：一是研磨腹板和堵板相結(jié)位置坡口將組裝間隙增加，深度達(dá)到3mm即可，坡口長(zhǎng)度則控制在20mm;二是蓋板焊縫與風(fēng)度寒風(fēng)，在與焊縫相距10mm位置上引弧，其目的在于確保焊縫能夠?qū)崿F(xiàn)充分熔合，熔透組裝間隙;三是對(duì)梁體外側(cè)進(jìn)行焊縫打底，保證內(nèi)部焊縫與外體焊縫熔合;四是打磨清根熔透到梁體外部的熔敷金屬，以提高密封質(zhì)量。

3.外體焊縫打底接頭

側(cè)梁外體焊縫打底接頭缺陷導(dǎo)致不合格，則需要改善以下工藝;一是焊接之前打磨打底接頭，保證形狀符合坡口形狀;二是引弧點(diǎn)與上一道焊縫相距10mm，壓覆底層焊道;三是焊接過(guò)程中焊槍始終為鋸齒形狀擺動(dòng)，蓋板側(cè)母材停留時(shí)間適當(dāng)延長(zhǎng);四是完成焊接后將接頭平整打磨。

4.改善金屬墊板

在完成陶瓷墊板安裝后，從蓋板端部進(jìn)行起弧，保證熔敷金屬能夠熔合焊縫端部母材，熔敷金屬焊縫需凸出3-5mm，打磨焊縫為坡口形狀，以作為起弧和收弧位置，確保焊縫不會(huì)由于起弧收弧造成更多缺陷[3]。而在超探焊縫打底過(guò)程中，需增加填充焊一層，適當(dāng)提高焊縫有效厚度，以保證其在承受外體焊接過(guò)程中，能夠承受相應(yīng)抗力，避免發(fā)生裂紋問(wèn)題。

5.跟蹤焊接過(guò)程

在整體焊接過(guò)程中，應(yīng)當(dāng)做到全過(guò)程跟蹤。首先，需要保證焊接手法為前后擺動(dòng)方式，避免熔池先行，確保焊縫融合。在焊接第一遍時(shí)，需要填滿內(nèi)坡口，焊槍角度是35°，而第二遍焊接，則保持焊槍45°角，隨著焊縫進(jìn)行焊槍角度要不斷變化，盡量保證焊槍角度符合規(guī)定要求，以免不正確焊槍角度造成焊縫缺陷;其次，需要保證焊接參數(shù)與工藝文件相符，禁止出現(xiàn)過(guò)大或過(guò)小情況，打底焊理論參數(shù)為23V電壓與190A電流，封面焊則是26V電壓與240A電流，保證焊縫熔合充分，可在立板圓孔位置添加內(nèi)坡口，以增加焊縫熔深，提高焊縫質(zhì)量;再次，清理層間，應(yīng)當(dāng)將焊縫上的熔合線與藥皮清除，必要時(shí)可利用小型鉸刀，封面焊與打底焊接頭位置需要錯(cuò)開(kāi)，做好標(biāo)注，避免接頭重疊造成焊縫無(wú)法熔合;最后，可應(yīng)當(dāng)保證熔敷金屬能夠滲透至焊縫根部位置，完成焊接動(dòng)作后，適當(dāng)將收弧停留時(shí)間延長(zhǎng)，沿著焊縫進(jìn)行反向3-5mm回焊，盡量降低其冷卻速度。

總結(jié)：

綜上所述，側(cè)梁焊縫質(zhì)量對(duì)于側(cè)梁是否能夠發(fā)揮其承載作用具有重要影響。因此，在側(cè)梁焊接過(guò)程中，應(yīng)當(dāng)通過(guò)改進(jìn)工裝、三焊縫交匯位置改進(jìn)、外體焊縫打底接頭改進(jìn)、改善金屬墊板及跟蹤焊接過(guò)程的方式，對(duì)側(cè)梁密封焊縫焊接工藝進(jìn)行優(yōu)化，可有效提高側(cè)梁箱體密封性。

參考文獻(xiàn)：

[1]劉陽(yáng)，于云海，祁建偉，姜斌，段澤斌.120A型地鐵轉(zhuǎn)向架側(cè)梁焊接變形控制工藝研究[J].焊接技術(shù)，2019，48（04）：80-82.

[2]楊敏杰，賈榮輝，商浩，郭文俊，齊至亮，王一霖.A型地鐵側(cè)梁密封焊縫焊接工藝優(yōu)化[J].科技與創(chuàng)新，2017（05）：124-125.

[3]梁連杰，劉晨，金文濤，魏文靜，周祿軍.全焊接A型鋁合金地鐵底架組焊工藝研究與變形控制[J].金屬加工（冷加工），2016（S1）：718-721.