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    大型全地下式取水泵房結(jié)構(gòu)設(shè)計關(guān)鍵問題分析

    2020-06-23 11:22:06崔龍飛許大鵬
    特種結(jié)構(gòu) 2020年3期
    關(guān)鍵詞:壁柱泵房壁板

    崔龍飛 許大鵬

    (1.上海水業(yè)設(shè)計工程有限公司 200092; 2.上海市政工程設(shè)計研究總院(集團)有限公司 200092)

    引言

    為了減小對自然環(huán)境的影響, 越來越多的取水泵房采用了全地下式結(jié)構(gòu), 頂板設(shè)置一定厚度覆土用于種植綠化, 地面僅設(shè)置小型人員出入口。 全地下式泵房相比傳統(tǒng)半地下式泵房或其他地下建(構(gòu))筑物存在地下層高大、 跨度大、 受力復(fù)雜等特點, 全地下式泵房的結(jié)構(gòu)設(shè)計方案及計算方式的選擇對工程造價有更大的影響, 目前還沒有形成統(tǒng)一的設(shè)計規(guī)范或標準, 應(yīng)采用新技術(shù)手段, 以安全、 經(jīng)濟、 合理為原則, 開展結(jié)構(gòu)設(shè)計。

    1 工程概況

    南京市某大型長江取水工程, 取水規(guī)模為1680000m3/天, 采用河床式取水, 江堤背水側(cè)建造取水泵房, 通過2 根DN3000 自流式取水管深入江中取水。 取水泵房采用全地下式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu), 混凝土等級C35, 抗?jié)B等級P8, 平面尺寸約85m×40m, 底板底標高-9.0m, 室外設(shè)計高程9.5m, 結(jié)構(gòu)埋深達18.5m, 頂板面標高8.0m,覆土1.5m。 取水泵房包括三部分: 吸水室、 水泵房、 配電間, 如圖1 所示。 北半部分為水泵房, 單層結(jié)構(gòu), 南半部分為雙層結(jié)構(gòu), 下層為吸水室, 上層為配電間, 外壁板厚度1.0m ~1.5m,底板厚度1.5m。 泵房基底位于②2層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土,fak=60kPa, 承載力較低, 不宜直接采用本層土作為基礎(chǔ)持力層, 另外由于泵房內(nèi)部較空曠, 結(jié)構(gòu)自重無法滿足高水位時的抗浮要求, 經(jīng)過綜合考慮, 采用D800 灌注樁基礎(chǔ), 兼具抗壓和抗浮作用, 樁長40m, 3m×3m 滿堂布置。

    圖1 取水泵房Fig.1 The intake pump room

    2 三維計算模型的建立

    全地下式取水泵房結(jié)構(gòu)布置及受力復(fù)雜, 采用YJK 結(jié)構(gòu)設(shè)計及分析軟件進行了三維有限元整體建模計算, 樓板、 壁板、 底板采用殼單元, 扶壁柱采用實體單元, 其余框架梁、 柱采用梁單元, 樁基礎(chǔ)采用桿單元并賦予彈性剛度, 混凝土等級為C35, 采用線彈性本構(gòu)模型, 彈性模量Ec=3.15 × 104MPa, 網(wǎng)格劃分最大尺寸 0.4m, 計算模型如圖2 所示。

    圖2 取水泵房計算模型Fig.2 Calculation model of the intake pump room

    泵房所承受的荷載主要包括自重、 覆土荷載、 外土荷載、 外水荷載、 內(nèi)水荷載, 具體工況組合見表1。

    表1 荷載工況組合Tab.1 Load condition combination

    3 大跨度泵房頂板計算分析

    水泵房部分由于需滿足泵機的吊裝及操作空間要求, 跨度約21m, 且為滿足地面綠化要求, 頂板上覆土厚度1.5m, 荷載較大。 從結(jié)構(gòu)受力變形、 經(jīng)濟性、 耐久性和施工便利性等方面, 綜合比較了單向密肋梁、 預(yù)應(yīng)力混凝土梁、鋼桁架梁等多種結(jié)構(gòu)方案的適用性, 從實施難度、 耐久性、 造價等多方面綜合考慮, 確定采用單向密肋梁方案, 頂梁尺寸600mm ×1600mm,間距3m, 頂板厚300mm, 計算結(jié)果如圖3、 圖4所示。

    圖3 泵房部分頂板彎矩(單位: kN·m)Fig.3 Bending moment of roof(unit: kN·m)

    圖4 泵房部分頂梁彎矩(單位: kN·m)Fig.4 Bending moment of roof beam(unit: kN·m)

    該方案可有效降低每根頂梁分擔的荷載, 即使在較大覆土荷載下, 梁高也可以控制在合理的范圍。 另外, 從上述結(jié)果中可以看出, 頂板及頂板梁在與兩端壁板交接處會產(chǎn)生較大的彎矩, 引起應(yīng)力集中, 容易出現(xiàn)局部破壞, 應(yīng)采取一定的加強措施, 本工程在壁板頂部設(shè)置邊框梁, 邊框梁抗扭線剛度可取次梁抗彎線剛度的5 倍以上,以保證其對頂板梁的梁端約束作用, 并根據(jù)計算結(jié)果配置抗扭鋼筋。

    4 外壁板計算方法和結(jié)果分析

    針對典型北側(cè)水泵房外壁板分別采用傳統(tǒng)算法和三維有限元算法進行對比分析, 該壁板厚度1m, 高度15.5m, 壁柱尺寸1m ×2m, 間距6m。

    4.1 傳統(tǒng)算法

    根據(jù)《給水排水工程結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊》[1]將壁柱作為壁板的支撐邊界, 壁板按照三邊固定、頂邊簡支的方式進行計算, 壁柱承受壁板傳遞的荷載, 并按照T 形截面進行配筋計算, 在外水土工況下, 壁板、 壁柱計算簡圖及彎矩標準值如圖5 所示。

    圖5 計算簡圖及結(jié)果Fig.5 Calculate schematic and result

    從圖5 中可以看出, 由于壁板荷載主要由壁柱承擔, 壁板配筋較小, 但壁柱底部彎矩達到20187kN·m, 配筋量非常大。

    4.2 三維有限元算法

    在上述的三維有限元模型中輸入相同外水土荷載進行整體計算, 考慮壁柱與壁板協(xié)調(diào)變形、受力, 兩者根據(jù)各自實際剛度承擔外水土荷載,計算結(jié)果如圖6、 圖7 所示。

    圖6 壁板彎矩(單位: kN·m)Fig.6 Horizontal bending moment of wall(unit: kN·m)

    圖7 壁柱彎矩(單位: kN·m)Fig.7 Bending moment of pilaster(unit: kN·m)

    4.3 結(jié)果對比

    將傳統(tǒng)算法結(jié)果與三維有限元算法結(jié)果進行對比, 具體見表2。

    表2 計算結(jié)果對比Tab.2 Comparison table of calculation results

    根據(jù)三維變形云圖可知, 由于此類全地下泵房一般層高較大, 壁柱剛度與壁板平面外剛度相差不大, 壁柱無法作為壁板的支承[2], 導致傳統(tǒng)算法結(jié)果與三維計算結(jié)果有一定的差別, 尤其是傳統(tǒng)算法的壁板豎向底部彎矩和豎向跨中彎矩偏小、 壁柱底部彎矩偏大, 設(shè)計過程中應(yīng)以三維計算結(jié)果為主。

    5 底板計算方法和結(jié)果分析

    由于樁基對底板存在一定的約束作用, 為具體分析這種約束作用的大小, 本文將前述帶樁基模型與無樁基模型的計算結(jié)果進行了對比分析,無樁基模型取消了樁基桿單元, 增設(shè)底板彈簧單元, 基床系數(shù)取20000kN/m3。

    帶樁基模型中樁基豎向剛度的取值對計算結(jié)果有一定影響, 該參數(shù)的取值可根據(jù)《動力機器基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50040 -96)[3], 按照樁周土體及樁尖土的性質(zhì)進行估算:

    樁基抗壓剛度可近似按:

    樁基抗拔剛度可近似按下式:

    式中:Cτhi、Czh分別為樁周土當量抗剪剛度系數(shù)、 樁尖土層當量抗壓剛度系數(shù)(kN/m3), 取值可參照《動力機器基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》查表確定;Aτhi為各層土中樁周表面積(m2);Ap為樁的截面積(m2)。

    按照上述公式計算, 取樁基豎向抗壓剛度K=500000kN/m, 抗拔剛度K=400000kN/m。

    由于支承條件不同, 考慮樁基作用與不考慮樁基作用時的基底作用分布趨勢有一定差別, 恒載+ 內(nèi)滿水荷載下底板反力和樁基反力分布如圖 8、 圖 9 所示。

    圖8 不考慮樁基作用的底板反力(單位: kPa)Fig.8 Pressure of bottom plate without considering pile foundation action(unit: kPa)

    圖9 考慮樁基作用的樁反力(單位: kN)Fig.9 Force of pile considering pile foundation action(unit: kN)

    不考慮樁基作用時北側(cè)泵房外壁板處基底最大反力247kPa, 跨中處反力約90kPa, 南側(cè)吸水室壁板下最大底板反力280kPa; 考慮樁基作用時北側(cè)泵房外壁板處樁反力約2400kN, 則對應(yīng)底板反力約為 2400/32=266kPa >247kPa, 跨中處樁反力約400kN, 對應(yīng)底板反力約為400/32=45kPa <90kPa, 南側(cè)吸水室壁板下樁反力約3000kN, 對應(yīng)底板反力約 3000/32= 330kPa >280kPa。 由上分析可知, 如忽略了樁基作用, 將導致底板在壁板周邊范圍的地基作用偏小, 而跨中部位地基作用偏大。

    上述兩種情況下底板主要受力方向彎矩云圖如圖10 所示。

    不考慮樁基作用時, 底板支座處最大彎矩為-4209kN·m, 考慮樁基作用時為-3273kN·m,差值約22%; 不考慮樁基作用時, 底板跨中處最大彎矩為1681kN·m, 考慮樁基作用時為1011kN·m,差值約39%。 另外, 經(jīng)過多次計算, 隨著樁基剛度的降低, 底板內(nèi)力會有所一定幅度的增大, 為預(yù)留一定的安全余度, 將樁基剛度在前述計算結(jié)果基礎(chǔ)上考慮0.8 的折減系數(shù), 按此計算結(jié)果進行底板配筋設(shè)計, 目前主體結(jié)構(gòu)已施工完成, 效果良好。

    圖10 Y 方向底板彎矩(單位: kN·m)Fig.10 Bending moment(Y direction) of bottom plate(unit: kN·m)

    6 結(jié)論

    通過本文對全地下式泵房相關(guān)結(jié)構(gòu)設(shè)計問題的分析、 總結(jié), 主要得出以下結(jié)論:

    1.對于大跨度泵房頂板, 采用單向密肋梁方案是合適的, 同時應(yīng)注意對梁端部采取加強措施。

    2.對于外壁板, 建議考慮壁柱與壁板的協(xié)調(diào)受力, 提取出構(gòu)件的真實內(nèi)力用于配筋設(shè)計, 保證結(jié)構(gòu)設(shè)計的安全。

    3.對于底板, 建議考慮樁基與底板的協(xié)調(diào)受力, 可顯著降低底板的內(nèi)力, 其中樁基豎向剛度可按本文提出的方法得出, 并根據(jù)經(jīng)驗進行適度折減, 保證結(jié)構(gòu)安全。

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