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      酯化木質(zhì)素在膨脹阻燃改性PBS復(fù)合材料中的應(yīng)用與性能研究

      2020-06-15 08:04:52岳小鵬徐永建何佳琛李超凡
      陜西科技大學(xué)學(xué)報 2020年3期
      關(guān)鍵詞:炭層酯化阻燃劑

      岳小鵬, 李 堅, 徐永建, 何佳琛, 李超凡

      (陜西科技大學(xué) 輕工科學(xué)與工程學(xué)院 陜西省造紙技術(shù)及特種紙品開發(fā)重點實驗室 中國輕工業(yè)紙基功能材料重點實驗室 輕化工程國家級實驗教學(xué)示范中心, 陜西 西安 710021)

      0 引言

      塑料制品在人類生活中得到了廣泛應(yīng)用,普通塑料不可降解的特點引發(fā)了白色污染等環(huán)境問題.另外,塑料制品易燃燒,極易引發(fā)火災(zāi),這些問題限制了塑料制品的應(yīng)用.因此,開發(fā)阻燃可降解的復(fù)合材料成為近年研究的熱點之一[1,2].聚丁二酸丁二醇酯 (PBS) 是一種可降解的脂肪族聚酯,PBS擁有熱穩(wěn)定性好,加工性能優(yōu)異,力學(xué)性能接近普通塑料等優(yōu)點[3],對PBS進(jìn)行阻燃改性可以獲得具備阻燃性能的可降解復(fù)合材料.

      膨脹阻燃改性是賦予PBS阻燃性能的一種十分有效的手段,所使用的膨脹阻燃劑(IFR)主要由氮、磷元素組成,不含鹵素,在使用過程中阻燃效率高,低煙、低毒,無腐蝕性氣體釋放[4].IFR主要由酸源、氣源和炭源組成,當(dāng)燃燒發(fā)生時,酸源釋放無機(jī)酸與炭源發(fā)生酯化反應(yīng),使之脫水炭化,同時氣源產(chǎn)生不燃性氣體輔助形成膨脹的炭層,炭層阻絕熱量、氧氣、可燃性氣體的傳播而達(dá)到阻燃的目的[5,6].Dorez等[7]使用聚磷酸銨(APP)作為酸氣復(fù)合源阻燃PBS復(fù)合材料,發(fā)現(xiàn)隨著APP添加量的增加,復(fù)合材料的阻燃性能得到增強(qiáng),但同時復(fù)合材料的力學(xué)性能遭到破壞.膨脹阻燃劑常用的炭源通常為石油基多元醇,如季戊四醇、乙二醇等,由于含有大量羥基,在放置過程中容易受潮,導(dǎo)致與基體相容性變差,另外加工過程中易分解,會導(dǎo)致材料發(fā)泡和黃變[8].為避免上述問題,開發(fā)新的綠色化炭源以取代傳統(tǒng)多元醇成為膨脹阻燃劑改性研究的一個方向.

      木質(zhì)素是一種天然多羥基含碳高分子聚合物,因其含有苯環(huán)和碳碳鍵結(jié)構(gòu)而顯示出較高的熱穩(wěn)定性,在受熱分解時產(chǎn)生的殘?zhí)苛看骩9],這使得木質(zhì)素可以作為成炭劑用于膨脹阻燃復(fù)合材料.C.Re′ti 等[10]將木質(zhì)素作為成炭劑與APP形成IFR體系阻燃聚乳酸復(fù)合材料,發(fā)現(xiàn)阻燃樣品的峰值熱釋放速率(pHRR)相比純PLA下降了47%,UL-94測試達(dá)到了V-0級.但是,木質(zhì)素含有大量羥基和羧基,導(dǎo)致木質(zhì)素具有較高的親水性,使用過程中與疏水性基體產(chǎn)生極性差異,造成界面結(jié)合差等問題[11].對木質(zhì)素進(jìn)行酯化改性可以在減少羥基含量的同時增加酯基碳鏈的數(shù)量,降低木質(zhì)素分子極性,增加木質(zhì)素的疏水性,使其在基體中的分散性得到提高,改善與基體的相容性.

      使用酸酐酯化木質(zhì)素不需要添加溶劑,反應(yīng)過程簡單,相關(guān)報道探討了不同酸酐酯化木質(zhì)素對其疏水性及所制備復(fù)合材料力學(xué)性能的影響.Wim等[12]在無溶劑反應(yīng)中使用1-甲基咪唑作為催化劑將堿木質(zhì)素與幾種羧酸酐酯化,發(fā)現(xiàn)木質(zhì)素在非極性溶劑中的溶解度隨酯基上碳鏈長度的增加而增加.Luo等[13]制備了不同酸酐酯化的木質(zhì)素,并和聚(3-羥基丁酸酯-共-3-羥基戊酸酯)(PHBV)進(jìn)行共混制備PHBV/酯化木質(zhì)素復(fù)合材料,發(fā)現(xiàn)酯化后木質(zhì)素的吸水性隨著酯基碳鏈長度的增加而下降,同時所制備的復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度更高,楊氏模量更低,斷裂伸長率增加.本課題組前期研究將酯化木質(zhì)素用于PBS-植物纖維復(fù)合材料界面改性,發(fā)現(xiàn)酯化木質(zhì)素處理過的纖維與基體之間表現(xiàn)出更好的相容性,力學(xué)性能顯著提高[14].

      本文使用丁酸酐與木質(zhì)素反應(yīng),得到含有較長碳鏈的酯化木質(zhì)素,結(jié)合APP及三聚氰胺(MA)組成膨脹阻燃體系,通過熔融共混制備膨脹阻燃改性的PBS復(fù)合材料.對木質(zhì)素及酯化木質(zhì)素的結(jié)構(gòu)及性能進(jìn)行了分析表征,并對復(fù)合材料的力學(xué)性能、阻燃性能及熱穩(wěn)定性等進(jìn)行研究.

      1 實驗部分

      1.1 實驗原料

      PBS,商品號ECONORM1201,山東淄博匯盈新材料公司,使用前,在80 ℃下烘干8 h備用;木質(zhì)素,俄羅斯樟子松堿木質(zhì)素,湖南駿泰漿紙有限公司(質(zhì)均相對分子量9 640,羥基含量3.9 mmol/g,根據(jù)文獻(xiàn)[15],以31P-NMR法測得),使用前,在80 ℃下烘干8 h備用;APP,HT-208型(平均聚合度1 000,純度≥99.5%)山東濟(jì)南泰興化工有限公司,使用前,在80 ℃下烘干8 h備用;MA(純度≥99.8%),安徽金禾實業(yè)有限公司,使用前,在80 ℃下烘干8 h備用;丁酸酐(純度≧98%),1-甲基咪唑(1-MIM,純度≥99%),上海阿拉丁試劑有限公司;乙醇(純度≥99.7%),天津富宇精細(xì)化工有限公司.

      1.2 酯化木質(zhì)素(EL)的制備

      將10 g木質(zhì)素溶于50 mL丁酸酐中,并與1 mL 1-甲基咪唑一同置于裝有攪拌器、回流冷凝管的 250 mL三口燒瓶中, 在連續(xù)攪拌下于120 ℃反應(yīng)24 h .反應(yīng)結(jié)束后,在200 rpm攪拌下,將上述溶液逐滴加入至冰的乙醇水溶液中(V乙醇∶V水=3∶1),以沉淀出酯化木質(zhì)素,使用冰的乙醇水溶液洗滌過濾上述沉淀至中性,將所得到的酯化木質(zhì)素在50 ℃下真空干燥8 h備用.

      1.3 PBS復(fù)合材料的制備

      通過熔融共混制備PBS復(fù)合材料,復(fù)合材料的加工在開放式煉塑機(jī)(SK-160,揚州市天發(fā)實驗機(jī)械有限公司)上進(jìn)行,加工溫度110 ℃,轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速25 rpm.將PBS加入開煉機(jī)中,待PBS熔融包輥后,將木質(zhì)素和APP加入熔融的PBS中,混煉15min后,在溫度為135 ℃ 的平板硫化機(jī)(XLBD3503502,上海齊材液壓機(jī)械有限公司)上模壓5 min,形成厚度約為1 mm 和3 mm的片材,冷壓至室溫出模.將片材切割成拉伸測試,彎曲測試及氧指數(shù),垂直燃燒測試等所需的樣條.復(fù)合材料的配方和命名見表1所示.

      表1 復(fù)合材料配方及命名

      1.4 檢測與表征

      (1)分別按照GB/T1040.1-2006和GB/T9341-2008標(biāo)準(zhǔn),使用萬能拉力試驗機(jī)(AI-7000-NGD,臺灣高鐵檢測儀器有限公司)對復(fù)合材料的拉伸性能和彎曲性能進(jìn)行測定(拉伸速度與彎曲速度為:2 mm/min).

      (2)按照GB/T2406-93標(biāo)準(zhǔn),使用氧指數(shù)儀(HC-2C,江蘇上元檢測儀器有限公司)對復(fù)合材料的極限氧指數(shù)(LOI)進(jìn)行測定,試樣尺寸為100×6.5×3 mm3,每組10個平行樣品.

      (3)按照GB/T2408-2008標(biāo)準(zhǔn),使用水平垂直燃燒測定儀(Tech-GBT2408-002,蘇州泰斯特檢測儀器科技有限公司)進(jìn)行UL-94燃燒等級測試,樣品尺寸為130×13×3 mm3,每組5個平行樣品.

      (4)按照GB/T 16172-2007標(biāo)準(zhǔn),使用錐形量熱儀(FTT 0030,英國Fire Testing Technology公司)對復(fù)合材料進(jìn)行錐形量熱測試.樣品尺寸為100×100×3 mm3,熱通量35 kW/m2.

      (5)使用KBr壓片法,在傅里葉紅外變換光譜儀(FT-IR)(VERTEX 70,德國Bruker公司)上對木質(zhì)素和酯化木質(zhì)素的紅外光譜進(jìn)行表征.

      (6)接觸角檢測,將木質(zhì)素或酯化木質(zhì)素粉末在10 MPa壓片機(jī)下加壓1 min成1 mm左右的薄片.在23 ℃和53% RH下,滴加5μL水滴至樣品表面,使用光學(xué)接觸角測量儀(CAM 200,芬蘭KSV公司)檢測樣品的接觸角.

      (7)熱失重測試(TG)(STA 449F3-1053-M,德國Netzsch公司),樣品量為3~5 mg左右,從室溫升溫至700 ℃,所用的氣氛為氮氣(氣流流速為30 mL/min),升溫速率為20 ℃/min.

      (8)彎曲樣條在液氮中淬斷,噴金后,采用掃描電鏡(SEM)(VEGA3 SBU/SBH,捷克TSECAN公司)進(jìn)行形貌觀察,加速電壓10.0 kV.

      (9)對氧指數(shù)測試后的炭層表面進(jìn)行噴金,采用SEM進(jìn)行形貌觀察,加速電壓10.0 kV.

      2 結(jié)果與討論

      2.1 酯化木質(zhì)素的表征

      圖1為木質(zhì)素和酯化木質(zhì)素的FTIR光譜.由圖1可知,未經(jīng)處理的木質(zhì)素在 3 400 cm-1處出現(xiàn)了氫鍵締合-OH的強(qiáng)寬吸收峰(伸縮振動吸收峰),酯化改性后,-OH吸收峰移至3 674 cm-1處,峰形變窄,表現(xiàn)為游離形式的-OH吸收峰,證明締合-OH轉(zhuǎn)變?yōu)橛坞x-OH.產(chǎn)生這一變化的原因可能是酯化改性使木質(zhì)素的羥基數(shù)量減少,同時增加的脂肪族支鏈增大了木質(zhì)素分子間的物理距離,使得木質(zhì)素分子難以形成氫鍵.酯化改性后,在2 968 cm-1(CH3的C-H振動)和2 937~2 846 cm-1之間的(CH2的C-H振動)吸收峰強(qiáng)度增加,說明脂肪鏈數(shù)量增加.1 761 cm-1處出現(xiàn)酯鍵中C=O的伸縮振動吸收峰,1 140 cm-1處的C-O-C吸收峰強(qiáng)度增強(qiáng),證明木質(zhì)素通過酯化反應(yīng)生成了酯鍵,成功與丁酸酐發(fā)生酯化反應(yīng)[16].

      圖1 木質(zhì)素和酯化木質(zhì)素的FTIR光譜

      木質(zhì)素和酯化木質(zhì)素的疏水性通過接觸角進(jìn)行表征.如圖2(a)所示,木質(zhì)素的接觸角平均值為21.8 °,小于90 °,表現(xiàn)為部分潤濕.這是由于木質(zhì)素含有較多的羥基及羧基,這些親水基團(tuán)的存在導(dǎo)致水分子極易在木質(zhì)素表面鋪展開來,造成木質(zhì)素表現(xiàn)出較小的接觸角.

      如圖2(b)所示,酯化木質(zhì)素的接觸角平均值為52.3 °,雖然接觸角仍小于90 °,但與木質(zhì)素相比有大幅度提升,考慮到所制樣品的毛細(xì)管效應(yīng),理論接觸角應(yīng)大于該數(shù)值.這表明酯化木質(zhì)素相比木質(zhì)素具有更高的疏水性,疏水性的提高歸因于酯化木質(zhì)素更多的脂肪鏈與更少的親水性基團(tuán)含量.

      (a)木質(zhì)素 (b)酯化木質(zhì)素圖2 木質(zhì)素與酯化木質(zhì)素的接觸角照片

      2.2 力學(xué)性能分析

      圖3顯示了PBS及其復(fù)合材料的力學(xué)性能.由圖3(a)、(b)可知,與純PBS相比,加入阻燃劑的復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度均出現(xiàn)了不同程度的降低,這是由于阻燃劑的加入破壞了PBS基體的整體結(jié)構(gòu).在相同的阻燃劑用量下,添加酯化木質(zhì)素的樣品拉伸強(qiáng)度比添加木質(zhì)素的樣品高,其中樣品75P/19I/6EL的拉伸強(qiáng)度比樣品75P/19I/6L高出15.94%,這可能是由于木質(zhì)素酯化后脂肪鏈長度增加,增加的脂肪鏈與PBS實現(xiàn)更高的纏結(jié)度,這種纏結(jié)作用增強(qiáng)了木質(zhì)素與基體之間的應(yīng)力傳遞,從而產(chǎn)生更高的拉伸強(qiáng)度[14].

      與此同時,添加酯化木質(zhì)素的復(fù)合材料拉伸模量大幅度下降,75P/19I/6EL 的拉伸模量相比75P/19I/6L下降了26.46%,表明酯化木質(zhì)素的加入增強(qiáng)了材料的塑性.這可能是由于木質(zhì)素酯化后與基體相容性提高,在基體中分散更加均勻,帶有脂肪鏈的酯化木質(zhì)素在基體中相當(dāng)于增塑劑,削弱了PBS分子鏈間的應(yīng)力,增加了PBS分子鏈的移動性[14].

      隨著阻燃劑總用量的增加,復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度出現(xiàn)了下降,表明阻燃劑用量的增加會惡化復(fù)合材料的拉伸性能.當(dāng)阻燃劑總用量為25%時,添加IFR阻燃劑的樣品(75P/19I/6L,75P/19I/6EL)拉伸強(qiáng)度較使用APP的樣品(75P/19A/6L,75P/19A/6EL)有所下降,模量提高,分析原因可能是三聚氰胺中的氨基與木質(zhì)素中的羧基在高溫加工時發(fā)生縮聚反應(yīng)生成酰胺鍵,使得阻燃劑團(tuán)聚,降低了其在基體中的分散性,從而影響了力學(xué)性能.

      (a)拉伸強(qiáng)度

      (b)拉伸模量

      (c)彎曲強(qiáng)度

      (d)彎曲模量圖3 復(fù)合材料的力學(xué)性能

      由圖3(c)、(d)可知,相比純的PBS,阻燃劑的加入提高了復(fù)合材料彎曲模量與彎曲強(qiáng)度,表明材料的剛性增加,抵抗變形的能力提高,其中,75P/19I/6EL的彎曲強(qiáng)度與彎曲模量較PBS分別提升了15.6%和33.88%,這是由于加入的阻燃劑均為高模量的剛性材料,在材料受力時可以承受應(yīng)力,減弱材料形變.由于酯化后木質(zhì)素的增塑作用,導(dǎo)致添加酯化木質(zhì)素的樣品彎曲模量降低,彎曲強(qiáng)度下降,其中75P/19I/6EL的彎曲強(qiáng)度與彎曲模量較75P/19I/6L分別下降了9.37%和13.00%.

      隨著復(fù)合材料中阻燃劑總用量的增加,復(fù)合材料的彎曲模量逐漸增大,彎曲強(qiáng)度增加,但當(dāng)阻燃劑總用量達(dá)到30 wt%時,彎曲強(qiáng)度出現(xiàn)下降,這可能是由于過多的阻燃劑粒子在PBS中發(fā)生團(tuán)聚,產(chǎn)生應(yīng)力集中,導(dǎo)致材料易被外力破壞.另外,使用IFR阻燃劑的樣品(75P/19I/6L,75P/19I/6EL)較使用APP的樣品(75P/19A/6L,75P/19A/6EL)模量增大明顯,導(dǎo)致樣品彎曲強(qiáng)度的升高,分析原因可能是由于三聚氰胺的三嗪雜環(huán)結(jié)構(gòu)具有較高的剛性,在彎曲時可以承受更大的應(yīng)力,增強(qiáng)了材料的彎曲性能.

      2.3 復(fù)合材料斷面微觀形貌表征

      復(fù)合材料斷面的微觀形貌如圖4所示.從圖4可以看出,PBS淬斷后斷面比較平整,沒有孔洞,這與PBS良好的力學(xué)性能相對應(yīng).添加阻燃劑后,復(fù)合材料在斷面處出現(xiàn)了不規(guī)則的裂痕與孔洞.

      (a)PBS (b)75P/19I/6EL (c)75P/19I/6L (d)75P/19I/6L圖4 復(fù)合材料斷面微觀形貌

      添加酯化木質(zhì)素的樣品斷面比木質(zhì)素樣品更加平整,在局部放大圖中,添加木質(zhì)素的樣品斷面出現(xiàn)了聚磷酸銨顆粒,而酯化木質(zhì)素的樣品斷裂面則很少有阻燃劑粒子出現(xiàn),這可能是由于木質(zhì)素與PBS基體的相容性不佳,導(dǎo)致阻燃劑顆粒在基體中發(fā)生團(tuán)聚,淬斷時斷面出現(xiàn)在阻燃劑較多的團(tuán)聚區(qū)域,而酯化后木質(zhì)素與PBS基體的相容性得到改善,在加工過程中分散更加均勻,因此斷面的阻燃劑顆粒較少,力學(xué)性能表現(xiàn)更好.

      2.4 阻燃性能分析

      復(fù)合材料的阻燃性能由極限氧指數(shù)和UL-94測試進(jìn)行表征,其結(jié)果如表2所示.由于PBS的熔融滴落效應(yīng),PBS在UL-94阻燃測試中沒有通過測試,不具備阻燃等級.當(dāng)加入阻燃劑后,LOI值有不同程度的提高,復(fù)合材料相應(yīng)達(dá)到了不同的阻燃等級.相同的阻燃劑用量下,添加酯化木質(zhì)素阻燃劑的樣品LOI值均大于添加木質(zhì)素阻燃劑的樣品,這證明酯化木質(zhì)素與APP可以實現(xiàn)更好的協(xié)同效應(yīng),形成高效的膨脹阻燃體系.當(dāng)僅使用APP與木質(zhì)素/酯化木質(zhì)素作為阻燃劑時,由于熔融滴落效應(yīng),UL-94測試最高僅達(dá)到V-1級別.加入MA作為補充氣源后,熔滴效應(yīng)得到改善,其中,75P/19I/6EL的LOI值達(dá)到了31.3%,UL-94測試達(dá)到了V-0級別,阻燃性能超過了添加30 wt%阻燃劑的樣品(70P/23A/7L,70P/23A/7EL).

      表2 復(fù)合材料的極限氧指數(shù)和UL-94測試結(jié)果

      樣品編號極限氧指數(shù)(LOI)/%UL-94測試熔滴是否點燃棉墊PBS24NR是是80P/15A/5L25.0V-2是是80P/15A/5EL27.2V-2是是75P/19A/6L26.8V-2是是75P/19A/6EL29.8V-1是否75P/19I/6L28.3V-0否否75P/19I/6EL31.3V-0否否70P/23A/7L28.3V-1是否70P/23A/7EL28.9V-1是否

      2.5 炭層形貌分析

      圖5為復(fù)合材料75P/19I/6L,75P/19I/6EL氧指數(shù)測試后的炭層表面微觀圖像.從圖5可以看到,樣品75P/19I/6L的炭層表面不平整,且出現(xiàn)了大小不一的孔洞.這可能是因為阻燃劑與PBS基體的界面相容性較差,樣品受熱后,酸源與炭源發(fā)生酯化反應(yīng)時,材料的強(qiáng)度下降,形成炭層時產(chǎn)生裂痕與孔洞.這些裂痕和孔洞在燃燒過程中會透過更多的氧氣與可燃性氣體,降低阻隔熱量和氣體傳播的效率,降低復(fù)合材料的阻燃效率.

      (a)75P/19I/6L (b)75P/19I/6EL圖5 復(fù)合材料炭層微觀形貌圖像

      酸源在膨脹阻燃體系中發(fā)揮作用分為兩步.第一步是在高溫時與多元醇發(fā)生酯化反應(yīng)生成酯鍵,第二步是對酯進(jìn)行脫水炭化,形成炭渣和無機(jī)物[17].添加酯化木質(zhì)素的樣品炭層表面更加平整致密,表面孔洞極少,這可能是因為酯化反應(yīng)增加了木質(zhì)素的酯化度,在分解形成炭層時酯化木質(zhì)素的酯鍵直接參與上述第二步反應(yīng),更易產(chǎn)生致密膨脹的炭層,這一結(jié)果也與更高的氧指數(shù)測試結(jié)果相對應(yīng).

      2.6 熱穩(wěn)定性分析

      圖6 為木質(zhì)素、酯化木質(zhì)素、PBS及其復(fù)合材料的TG和DTG曲線,相關(guān)的數(shù)據(jù)列在表3中.可以看到,木質(zhì)素經(jīng)過酯化后初始分解溫度有所提高,這可能是因為酯化木質(zhì)素的疏水性優(yōu)于木質(zhì)素,故在實驗過程中結(jié)合的水分子較少.在接近初始分解溫度時,木質(zhì)素中的結(jié)合水脫除,導(dǎo)致初始分解溫度較低.酯化木質(zhì)素由于具有更多的軟鏈段脂肪鏈,芳香環(huán)等硬鏈段的相對含量因此減少,脂肪鏈的熱穩(wěn)定性低于芳香環(huán),更易分解,導(dǎo)致酯化后木質(zhì)素的50%分解溫度降低,700 ℃時熱分解剩余的殘?zhí)苛繙p少[18].

      (a)TG曲線圖

      (b)DTG曲線圖圖6 復(fù)合材料的TG和DTG曲線圖

      表3 復(fù)合材料的TG與DTG分析數(shù)據(jù)

      樣品T-5%/℃T-50%/℃700 ℃時殘?zhí)苛?%木質(zhì)素242.1665.748.78酯化木質(zhì)素243.1467.539.19PBS374.3415.53.375P/19I/6L320.1339.111.6975P/19I/6EL321.2341.916.06

      PBS的熱穩(wěn)定性較好,初始分解溫度(T-5%)為374.3 ℃,50%分解溫度(T-50%)為415.5 ℃.加入阻燃劑后,復(fù)合材料的初始分解溫度降低,這可能是由于IFR阻燃劑易吸水,在復(fù)合材料開始熱分解時,水分先蒸發(fā)所導(dǎo)致[19].另外,阻燃PBS復(fù)合材料的50%分解溫度由415.5 ℃降低至340 ℃左右,說明IFR的加入催化了PBS的熱降解,使得50%分解溫度被提前.與樣品75P/19I/6L相比,75P/19I/6EL的初始分解溫度和50%分解溫度均得到輕微提高,分解至700 ℃時殘?zhí)苛吭黾恿?7.38%,這可能是酯化木質(zhì)素的酯鍵直接參與脫水成炭的結(jié)果,說明木質(zhì)素酯化后成炭能力提高.

      2.7 熱釋放速率和熱釋放總量分析

      圖7為復(fù)合材料的熱釋放速率(HRR)與熱釋放總量(THR)曲線圖,相關(guān)的數(shù)據(jù)列于表4.從圖中可以發(fā)現(xiàn),PBS出現(xiàn)了一個較大的放熱峰,這與PBS易燃的性質(zhì)相對應(yīng).加入25 wt%阻燃劑之后,峰值熱釋放速率(pHRR)大幅下降,表明阻燃劑的加入減緩了材料的燃燒降解.

      同時,從HRR圖中還可以發(fā)現(xiàn),阻燃改性的復(fù)合材料出現(xiàn)了超過兩個放熱峰,第一個放熱峰是由于在較高溫度下,膨脹阻燃劑形成膨脹的炭層,降低了HRR,后面的峰主要是由于炭層長時間暴露于熱輻照下,發(fā)生破裂而增大熱釋放速率[20].得益于添加酯化木質(zhì)素阻燃劑形成的致密而完整的炭層,75P/19I/6EL的峰值熱釋放速率相比75P/19I/6L降低了18.21%,從圖中可以看到75P/19I/6EL在第一個放熱峰形成后HRR大幅下降,證明形成的炭層有效地阻礙了燃燒的進(jìn)行,降低了燃燒強(qiáng)度.

      (a)HRR曲線圖

      (b)THR曲線圖圖7 復(fù)合材料的HRR和THR曲線圖

      表4 復(fù)合材料的pHRR和THR數(shù)據(jù)

      由樣品的THR曲線可以發(fā)現(xiàn),PBS在200 s內(nèi)釋放了大部分熱量,這說明PBS在短時間內(nèi)就完成了燃燒過程,不具備阻燃性能.加入阻燃劑后,熱釋放總量降低,燃燒時間延長,證明阻燃劑的加入延緩了燃燒過程,降低了燃燒的強(qiáng)度.添加酯化木質(zhì)素的樣品75P/19I/6EL的燃燒時間長于75P/19I/6L,熱量釋放更加平緩,以上分析表明75P/19I/6EL在火災(zāi)發(fā)生時可以有效降低火災(zāi)強(qiáng)度,延緩熱量釋放,為人員逃離與火災(zāi)救援創(chuàng)造更優(yōu)的條件.

      3 結(jié)論

      (1)木質(zhì)素與丁酸酐成功發(fā)生酯化反應(yīng)得到酯化木質(zhì)素,木質(zhì)素發(fā)生酯化反應(yīng)后接觸角明顯增大,疏水性提高.

      (2)木質(zhì)素酯化后與PBS的界面結(jié)合得到改善.添加酯化木質(zhì)素的樣品與添加木質(zhì)素的樣品相比拉伸強(qiáng)度升高,拉伸模量、彎曲模量下降.當(dāng)阻燃劑總用量為25 wt%時,添加19 wt%IFR與6 wt%酯化木質(zhì)素樣品(75P/19I/6EL)的拉伸強(qiáng)度與添加同比例木質(zhì)素的樣品(75P/19I/6L)相比提高了15.94%,拉伸模量和彎曲模量分別有26.46%和13.00%的下降.

      (3)以酯化木質(zhì)素制備的復(fù)合材料表現(xiàn)出更好的成炭性和阻燃性能.75P/19I/6EL熱分解至700℃時的殘?zhí)苛勘?5P/19I/6L提高了37.38%,炭層形貌更加完整致密,極限氧指數(shù)測試可達(dá)31.3%,UL-94阻燃測試達(dá)到V-0級別,峰值熱釋放速率相比純PBS下降了54.96%.

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