譚茂蘭, 武興龍, 肖綱通,覃明彩,辛 武
(核工業(yè)衡陽(yáng)第二地質(zhì)工程勘察有限公司 ,湖南 衡陽(yáng) 421008)
高鐵目前成為我國(guó)主要的交通出行方式,穿梭于城市鄉(xiāng)鎮(zhèn)之間,不斷縮小地域時(shí)空間距。高鐵所經(jīng)路線往往地形地貌復(fù)雜,在崇山峻嶺地段,需要修建隧道通過(guò)。本文以湖北某高鐵隧道的1號(hào)孔為研究對(duì)象,該隧道洞身穿越地段主要由巖石組成,通過(guò)抽水試驗(yàn)數(shù)據(jù)研究該隧道工程水文地質(zhì)參數(shù)中的重要指標(biāo)——巖石的滲透系數(shù)K為隧道的涌水量估算提供可靠的水文地質(zhì)參數(shù)。依據(jù)達(dá)西定律可知[1],滲透系數(shù)等于水力梯度為1時(shí)的滲透流速,即單位水力梯度下的單位流量,表示流體通過(guò)孔隙骨架的難易程度,可以說(shuō)明巖石的滲透性能,滲透系數(shù)越大,其巖石的透水性能越強(qiáng)[2]。本試驗(yàn)孔為某高鐵3號(hào)隧道1號(hào)孔,鉆探地點(diǎn)及紙上定線里程DIK161+400.6右30,設(shè)計(jì)深度220 m,該隧道長(zhǎng)度7862 m,隧道洞身高程202.60~212.60 m。
該高鐵隧道1號(hào)孔為山區(qū)丘陵地貌,地層上部為第四系殘積粉質(zhì)黏土,下部為下第三系古新統(tǒng)礫巖夾砂巖夾泥巖,地下水及節(jié)理裂隙發(fā)育。鉆探顯示,下伏基巖上部為礫巖且厚度較大,弱風(fēng)化,富水性弱;下部為含礫砂巖,破碎、富水性好,且礫巖與含礫砂巖、砂巖破碎帶交錯(cuò)分布,水文地質(zhì)條件較為復(fù)雜。
表1 1號(hào)抽水試驗(yàn)孔地層巖性分布情況
1號(hào)抽水試驗(yàn)孔的布置嚴(yán)格按照規(guī)范[3]進(jìn)行,布孔平面圖見(jiàn)圖1。
開(kāi)孔孔徑Φ130 mm鉆至完整基巖10 m,下入127 mm套管,換Φ110 mm鉆至195 m,最后91 mm終孔。需保證物探綜合測(cè)井、抽水設(shè)備能順利下入孔內(nèi),抽水試驗(yàn)?zāi)苷_M(jìn)行,如不能保證,要求做擴(kuò)孔,并保證后序水文測(cè)井能順利完成。抽水試驗(yàn)孔出水孔為Φ110 mm,小口徑孔。
抽水試驗(yàn)中,最大動(dòng)水位深度盡可能的接近孔底,并配備小口徑深水泵抽水設(shè)備。本抽水試驗(yàn)孔采用G100QJ20-97/5型潛水泵,深井泵下至孔深35.20 m處, 揚(yáng)水管(鋼質(zhì))φ50/φ39 mm,測(cè)水管采用Φ25 mm/22 mm的塑料PVC管,下入孔深33.70 m。下入各路管路時(shí),各絲扣均用止水生料膠帶纏繞,以防漏氣、滲水。測(cè)量出水量采用三角堰測(cè)量,水位測(cè)量采用電測(cè)水位計(jì)測(cè)量。2019年11月17日9:00進(jìn)行抽水試驗(yàn)。
圖1 1號(hào)試驗(yàn)孔鉆場(chǎng)平面布置
首先進(jìn)行了洗井工作,洗孔前實(shí)際孔深219.50 m。下入鉆桿后,進(jìn)行了完全洗井,先采取全孔用清水置換泥漿,泥漿置換后,循環(huán)沖洗、孔內(nèi)循環(huán)水完全變清后,再用泵桿噴射法沖洗孔壁濾網(wǎng)處,最后采用卷?yè)P(yáng)機(jī)提桶洗井法,直至提出水完全變清后,洗孔結(jié)束。
抽水試驗(yàn)開(kāi)始前,準(zhǔn)確量測(cè)孔內(nèi)靜止水位,進(jìn)行全孔混合抽水試驗(yàn),并根據(jù)巖芯鑒定和物探測(cè)井結(jié)果,確定過(guò)濾器放置位置。抽水試驗(yàn)要求完成三個(gè)落程,正式抽水試驗(yàn)的大落程Smax應(yīng)與試抽最大降深相同,大落程降深一般情況應(yīng)達(dá)到或超過(guò)含水層(體)厚度的1/2。中落程S2=2/3Smax,小落程S3=1/3Smax。三個(gè)落程從大到小進(jìn)行,兩個(gè)落程的間距不得小于1 m。試驗(yàn)過(guò)程中要及時(shí)繪制Q-S曲線,檢查抽水試驗(yàn)是否正確。抽水試驗(yàn)結(jié)束后,應(yīng)立即進(jìn)行水位恢復(fù)觀測(cè),其精度應(yīng)符合《鐵路工程水文地質(zhì)勘察規(guī)程》(TB1049-2004)技術(shù)要求。
本次抽水試驗(yàn)采用了大落程S1和小落程S2兩次降深,取得了兩次水位降深S及涌水量Q資料。
從圖2可以看出,大落程降水深度5.40 m,出水量Q= 5.112 L/s 日出水量為441.6768 m3/d;而小落程降水深度4.30 m,出水量Q= 4.427 L/s 日出水量為382.4928 m3/d。隨著降水深度增加流量隨著增大,Q~S曲線呈現(xiàn)近似直線關(guān)系,符合承壓水Q~S關(guān)系特征。
圖2 Q~S曲線
從圖3可以看出,大、小落程抽水結(jié)束水位恢復(fù)的穩(wěn)定靜水位均為11.70 m。大落程水位動(dòng)水位為17.10 m,水位恢復(fù)時(shí)間從2019年11月18日9:00至13:00分,累計(jì)用時(shí)4 h;小落程動(dòng)水位為16.00 m,水位恢復(fù)時(shí)間從2019年11月19日7:00至11:00,累計(jì)用時(shí)4 h。
圖3 大小兩次落程抽水結(jié)束后水位恢復(fù)曲線
根據(jù)試驗(yàn)場(chǎng)地實(shí)際情況及工程地質(zhì)水文地質(zhì)條件,本文選用單孔穩(wěn)定流承壓水非完整井公式巴布什金—吉林斯[5]公式(1)計(jì)算隧道巖層滲透系數(shù)K。
(1)
公式(1)中K——滲透系數(shù)(m/d);Q——穩(wěn)定抽水流量/(m3/s);S——鉆孔水位降深/(m);L——過(guò)濾器有效滲透部分的長(zhǎng)度/(m);r——鉆孔半徑/(m)。
特別要說(shuō)明的是,r本指鉆孔半徑,但是由于本實(shí)驗(yàn)抽水鉆孔直徑為110 mm,則鉆孔半徑為0.055 m,而出水管半徑僅為0.016 m,出水管半徑小于鉆孔半徑,因此根據(jù)計(jì)算原理應(yīng)選取出水管半徑值作為本次計(jì)算值。根據(jù)試驗(yàn)資料計(jì)算的高鐵隧道含水層滲透系數(shù)K值列入表2。
表2 隧道巖層單孔抽水井滲透系數(shù)K計(jì)算情況
從表2可以看出通過(guò)本次試驗(yàn)計(jì)算獲得滲透系數(shù)K值范圍為3.82~4.15 m/d,取算術(shù)平均值3.99 m/d作為本次3號(hào)隧道1號(hào)試驗(yàn)孔巖層的滲透系數(shù)K值。
影響半徑即降落漏斗的周邊在平面上投影的半徑。影響半徑的大小與含水層的透水性、抽水延續(xù)時(shí)間、水位降深等因素有關(guān)。根據(jù)本次抽水試驗(yàn)得出承壓水的特性,則影響半徑R采用吉哈爾特[6]公式(2)計(jì)算。
(2)
將各項(xiàng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)代入公式(2)計(jì)算出的水文地質(zhì)參數(shù)影響半徑R值見(jiàn)表3。
表3 隧道巖層單孔抽水井影響半徑R計(jì)算情況
根據(jù)大落程S1地下水位降深數(shù)值5.40 m及計(jì)算出的滲透壓系數(shù)K值3.82 m·d-1,依據(jù)公式2計(jì)算得出影響半徑R=105.84 m;根據(jù)小落程S2地下水位降深數(shù)值4.30 m及計(jì)算出的滲透壓系數(shù)K值4.15 m·d-1,依據(jù)公式2計(jì)算得出影響半徑R=110.16 m。綜合求算數(shù)平均值,得出影響半徑R=108.00 m作為本次高鐵隧道1號(hào)抽水試驗(yàn)孔的地下水影響半徑數(shù)值。
(1)小口徑井在高鐵等大型且地質(zhì)條件較復(fù)雜的工程中用于抽水試驗(yàn)具有操作簡(jiǎn)單便捷,成本低,且能較準(zhǔn)確地反應(yīng)含水層的水文地質(zhì)特點(diǎn)的優(yōu)勢(shì)。因此在大型工程項(xiàng)目、地質(zhì)環(huán)境較復(fù)雜的地區(qū)進(jìn)行抽水試驗(yàn)建議使用小口徑試驗(yàn)井。
(2)通過(guò)抽水試驗(yàn)查明場(chǎng)地的水文地質(zhì)條件,需根據(jù)實(shí)際條件選擇合適的計(jì)算公式,本文根據(jù)單孔穩(wěn)定流承壓水非完整井的水文地質(zhì)實(shí)際情況,選取了合適的巴布什金—吉林斯公式及吉哈爾特公式分別計(jì)算出隧道巖層滲透系數(shù)K=3.99 m·d-1,影響半徑R=108.00 m。為該高鐵隧道的勘察設(shè)計(jì)及順利施工提供了較可靠的技術(shù)數(shù)據(jù)支持,達(dá)到了試驗(yàn)?zāi)康摹?/p>