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    混凝土結(jié)構(gòu)多筋植筋的錨固性能試驗(yàn)研究

    2020-06-08 06:55:04唐興榮劉啟真
    關(guān)鍵詞:錐體植筋承載力

    趙 軍,唐興榮,劉啟真

    (蘇州科技大學(xué) 土木工程學(xué)院,江蘇 蘇州215011)

    近年來(lái),后植筋錨固技術(shù)在建筑改造、結(jié)構(gòu)加固等實(shí)際工程中得到較為廣泛的應(yīng)用,國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)不同規(guī)格結(jié)構(gòu)膠的植筋錨固粘結(jié)性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究和理論分析;但比較多的是對(duì)單筋植筋錨固性能進(jìn)行研究[1-5],對(duì)多筋植筋錨固性能的研究還不多,對(duì)單筋、雙筋、三筋、四筋和五筋同時(shí)進(jìn)行系統(tǒng)性地拉拔試驗(yàn)研究更不常見[6-10],且目前有關(guān)規(guī)范僅對(duì)植筋深度做了規(guī)定,沒有明確規(guī)定群錨效應(yīng)對(duì)多筋植筋拉拔承載力的折減系數(shù)。因此,有必要開展多筋植筋錨固性能的對(duì)比研究,探討混凝土結(jié)構(gòu)多筋植筋的拉拔破壞形式及錨固性能。本文主要研究了多筋植筋錨固性能,并在試驗(yàn)結(jié)果分析的基礎(chǔ)上,建立了考慮群錨效應(yīng)影響的多筋植筋錨固承載力的計(jì)算公式,為實(shí)際工程的應(yīng)用提供技術(shù)依據(jù)。

    1 試驗(yàn)概況

    1.1 試件設(shè)計(jì)

    以植筋鋼筋數(shù)目為主要設(shè)計(jì)參數(shù),設(shè)計(jì)了單筋、雙筋、三筋、四筋和五筋植筋試件,同時(shí)還設(shè)計(jì)了一個(gè)預(yù)埋試件進(jìn)行對(duì)比。其中,試驗(yàn)的植筋深度la均為10d(d為植筋鋼筋直徑),植筋鋼筋之間的錨固間距S為100 mm。采用650 mm×300 mm×2 600 mm混凝土塊為基材,混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)C35,所有試件的植筋鋼筋均為HRB400級(jí)鋼,直徑均為16 mm。植筋膠采用杭州鑫球科技有限公司生產(chǎn)的XQ360E雙組份環(huán)氧注射式植筋膠。各試件的設(shè)計(jì)參數(shù)和配筋見表1所列和圖1所示;各材料力學(xué)性能如下。

    植筋鋼筋:屈服強(qiáng)度435.5 MPa,極限強(qiáng)度670.5 MPa,彈性模量203 000 MPa;

    混凝土基材:立方體抗壓強(qiáng)度33.3 MPa,棱柱體抗壓強(qiáng)度26.4 MPa,彈性模量30 831 MPa;

    XQ360E雙組份環(huán)氧植筋膠:劈裂抗拉強(qiáng)度≥8.5 MPa,抗彎強(qiáng)度≥50 MPa,抗壓強(qiáng)度≥60 MPa,鋼對(duì)鋼拉伸抗剪強(qiáng)度≥10 MPa,約束拉拔條件下帶肋鋼筋與混凝土(C30)粘結(jié)強(qiáng)度≥11 MPa。

    表1 各試件設(shè)計(jì)參數(shù)及試驗(yàn)主要結(jié)果

    圖1 多筋植筋鋼筋布置圖

    1.2 植筋錨固的施工工藝

    植筋錨固的施工工藝:鉆孔→清洗→注膠→植筋。成孔后采用專用膠槍從孔底部注射雙組份環(huán)氧植筋膠,植筋膠面距試件表面約1/4埋置深度,將準(zhǔn)備好的植筋鋼筋慢慢旋入孔中,待植筋膠從孔邊溢出,并清理多余植筋膠,植筋錨固施工結(jié)束。植筋后室外養(yǎng)護(hù)3 d即可進(jìn)行拉拔試驗(yàn)。

    1.3 加載裝置及加載方式

    試驗(yàn)為無(wú)約束靜力單向拉拔試驗(yàn),采用液壓千斤頂加壓和自制反力架進(jìn)行加載試驗(yàn)。傳力路徑為液壓千斤頂→加載頂板→加載拉桿→加載底板→預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋→植筋鋼筋。加載裝置見圖2。

    正式開始加載之前進(jìn)行預(yù)加載,根據(jù)每一根植筋鋼筋應(yīng)變對(duì)裝置進(jìn)行調(diào)整,確保每一根植筋鋼筋共同均勻受力。正式加載制度:峰值拉拔荷載前采用荷載控制加載,峰值拉拔荷載后采用位移控制加載,直至拉拔試驗(yàn)結(jié)束。

    1.4 測(cè)量?jī)?nèi)容及測(cè)量方法

    試驗(yàn)測(cè)量主要內(nèi)容包括:試件的破壞形式和拉拔承載力;混凝土結(jié)構(gòu)表面、植筋鋼筋端部及加載底板的拉拔荷載-位移曲線;植筋鋼筋的應(yīng)變。位移計(jì)的布置見圖2。所有應(yīng)變片及位移計(jì)通過DN3821型號(hào)靜態(tài)電阻應(yīng)變儀采集儀采集;荷載采用荷載傳感器及讀數(shù)顯示器測(cè)讀。

    圖2 加載裝置

    2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    2.1 破壞形態(tài)

    試件的破壞形態(tài)如圖3所示,可以結(jié)果得出,多筋植筋均發(fā)生錐體-粘結(jié)復(fù)合破壞。

    當(dāng)植筋數(shù)目單根和兩根時(shí),隨著荷載的逐漸增大,鋼筋先達(dá)到屈服,植筋鋼筋周圍混凝土出現(xiàn)裂縫,并發(fā)展為環(huán)形裂縫形成明顯的錐面,繼續(xù)加載發(fā)生錐體-粘結(jié)復(fù)合破壞,見圖3(a)、圖3(b),整個(gè)錨固系統(tǒng)喪失承載力;當(dāng)植筋數(shù)目為三根和四根時(shí),隨著荷載的逐漸增大,植筋鋼筋周圍混凝土產(chǎn)生裂縫,繼續(xù)加載裂縫發(fā)展呈輻射狀,且混凝土基材上產(chǎn)生橫向裂縫,裂縫繼續(xù)加載發(fā)生錐體-粘結(jié)復(fù)合破壞,見圖3(c)、圖3(d),整個(gè)錨固系統(tǒng)喪失承載力,植筋鋼筋均未發(fā)生屈服;當(dāng)植筋數(shù)目為五根時(shí),隨著荷載的逐漸增大,植筋鋼筋周圍混凝土產(chǎn)生輻射狀裂縫,且延伸至整個(gè)混凝土基材橫斷面,繼續(xù)加載基材劈裂,見圖3(e),整個(gè)錨固系統(tǒng)喪失承載力,植筋鋼筋均未發(fā)生屈服。

    圖3 各試件的破壞形態(tài)

    發(fā)生上述破壞現(xiàn)象的原因,由于多筋(三筋、四筋、五筋)植筋之間的間距較近,植筋之間混凝土相互作用形成芯柱,當(dāng)達(dá)到拉拔峰值荷載時(shí),多筋植筋外側(cè)混凝土表面發(fā)生錐體破壞,其受力機(jī)理如圖4所示。

    圖4 錐體-粘結(jié)破壞受力機(jī)理示意圖

    2.2 拉拔荷載-豎向位移曲線比較

    圖5 給出了各試件拉拔鋼筋端部荷載-豎向位移曲線(P-δ)。由圖5可見,加載初期,拉拔荷載-豎向位移近似呈線性,此時(shí)界面間主要為膠結(jié)力起作用。隨著荷載的增大,拉拔荷載-豎向位移曲線出現(xiàn)轉(zhuǎn)折點(diǎn),并達(dá)到峰值拉拔荷載,此時(shí)出現(xiàn)錐體破壞,界面主要發(fā)生粘結(jié)破壞,植筋的滑移量增大。在峰值拉拔荷載后,隨著植筋應(yīng)變的增加,植筋逐漸被拔出,沒破壞截面主要為機(jī)械咬合力和摩擦力,所以滑移量急劇增大,最后發(fā)生錐體-粘結(jié)破壞。

    2.3 拉拔承載力分析

    圖6給出了各試件拉拔承載力Pu,m與植筋數(shù)量n的關(guān)系曲線Pu,m-n,從圖6中可見,在植筋深度、植筋間距一定時(shí),Pu,m隨著n的增加而提高。但植筋平均拉拔荷載(Pu,m/n)隨著n的增加而降低。但需要說明的是試件RAS-5-10d-100最后做的拉拔試驗(yàn),混凝土基體已出現(xiàn)裂縫致使試件的拉拔承載力有所降低。

    圖5 各試件P-δ

    圖6 各試件Pu,m-n

    定義多筋植筋拉拔承載力降低系數(shù)φ為多筋植筋平均拉拔承載力Pu,m/n與單植筋拉拔承載力Pu,s的比值,即φ=(Pu,m/n)/Pu,s。各試件承載力降低系數(shù)與植筋數(shù)量關(guān)系如表2所列,從中可以看出,多筋植筋拉拔承載力不等于單植筋拉拔承載力與植筋數(shù)量的乘積,而是有一個(gè)折減,這是由于多筋植筋周圍混凝土破壞錐體會(huì)出現(xiàn)重疊所致。

    表2 各試件承載力降低系數(shù)φ

    3 多筋植筋拉拔承載力計(jì)算

    試驗(yàn)中多筋植筋拉拔試驗(yàn)大多發(fā)生錐體-粘結(jié)復(fù)合破壞,本文主要分析復(fù)合破壞時(shí)多筋植筋拉拔承載力計(jì)算方法。已有的試驗(yàn)研究和理論分析表明[6-10],多筋植筋拉拔承載力與植筋間距s、植筋邊距c和植筋埋深la等因素有關(guān)。參考文獻(xiàn)[10],拉拔承載力降低系數(shù)φ

    式中,φb為植筋埋深及受力不均勻?qū)Τ休d力的影響系數(shù),φb≤1.0;φc為邊距影響系數(shù),φc≤1.0;φs為間距影響系數(shù),φs≤1.0;d為植筋鋼筋直徑。

    多筋植筋拉拔承載力計(jì)算公式可表示為

    式中,Pu,s為單根植筋發(fā)生錐體-粘結(jié)破壞時(shí)拉拔承載力

    式中,Ac(x0)為錐體-粘結(jié)復(fù)合破壞時(shí),混凝土錐體的水平投影面積;x0為拉拔承載力取最小值時(shí)混凝土錐體高度;D為植筋孔直徑;ft為混凝土軸線抗拉強(qiáng)度;α為混凝土軸心抗拉強(qiáng)度降低系數(shù),取0.7;τm為植筋膠與混凝土截面的平均粘結(jié)應(yīng)力;θ為混凝土錐面與水平面的夾角,根據(jù)已有植筋試驗(yàn)可取30°。

    表4給出了本次試驗(yàn)多筋植筋試件的拉拔承載力與按式(5)的計(jì)算值的比較。由表4可見,各試件的拉拔承載力計(jì)算值與試驗(yàn)值之比的平均值為1.064 4,均方差為0.249 1,計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合較好,說明計(jì)算公式具有較好的適用性。

    表4 多筋植筋拉拔承載力計(jì)算值和試驗(yàn)值比較

    4 結(jié)論

    (1)在植筋深度、植筋間距一定時(shí),植筋總拉拔承載力隨著植筋數(shù)目的增加而提高,但植筋平均拉拔荷載隨著植筋數(shù)目的增加而降低。

    (2)當(dāng)多筋植筋拉拔破壞為錐體-粘結(jié)破壞時(shí),多筋植筋拉拔承載力小于單植筋拉拔承載力與植筋數(shù)量的乘積,即,應(yīng)考慮多筋植筋拉拔承載力降低系數(shù)的影響。

    (3)當(dāng)多筋植筋拉拔破壞為錐體-粘結(jié)破壞時(shí),多筋植筋承載力可表示為多筋植筋拉拔承載力降低系數(shù)與植筋數(shù)量和單筋植筋拉拔承載力乘積,公式的計(jì)算值與試驗(yàn)值符合較好,說明公式具有較好的適用性,對(duì)其他受力情況下的準(zhǔn)確計(jì)算與分析尚有待進(jìn)一步研究。

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