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    軟巖大跨儲水隧洞圍巖等效高度分析方法研究

    2020-05-29 12:53:28隋濤
    特種結(jié)構(gòu) 2020年2期
    關(guān)鍵詞:普氏軟巖隧洞

    隋濤

    (上海市政工程設(shè)計研究總院(集團(tuán))有限公司 200092)

    引言

    大跨隧洞結(jié)構(gòu)的設(shè)計主要采用荷載結(jié)構(gòu)法,地層結(jié)構(gòu)計算法為輔,荷載結(jié)構(gòu)法中用于計算分析的隧洞圍巖松散壓力主要由荷載等效高度決定,以區(qū)分深、淺埋隧洞。荷載等效高度主要取決于隧洞的圍巖級別和開挖跨度[1,2]。大跨儲水隧洞為滿足大面積的儲水及水處理需要,相較于公路隧道而言,其跨度大(B≥15),高度大(高跨比≥1),如何確定隧洞圍巖松散壓力的荷載等效高度,成為隧洞結(jié)構(gòu)設(shè)計的關(guān)鍵。公路隧道設(shè)計規(guī)范的荷載等效高度分析方法是沿用鐵路隧道設(shè)計規(guī)范中的計算荷載等效高度方法,該計算方法是在大量施工塌方事件的統(tǒng)計基礎(chǔ)上建立的經(jīng)驗(yàn)公式,其適用范圍有限(開挖跨度14m以內(nèi))[1,3,4]。王明年等通過對大斷面黃土隧道的現(xiàn)場調(diào)查和試驗(yàn),分析研究了黃土隧道深淺埋分界深度[6]。李鵬風(fēng)等通過選取隧道圍巖壓力不同計算方法,對其優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行了對比分析[7]。林樂彬等采用數(shù)值計算方法對隧道的圍巖壓力進(jìn)行了分析研究[8]。卿偉宸等采用數(shù)值計算方法分析擬合了不同跨度的隧道深淺埋臨界埋深[9]。上述文獻(xiàn)以及現(xiàn)有的公路隧道設(shè)計規(guī)范對荷載等效高度的計算中均未考慮隧洞開挖高度的影響,同時并未給出其寬度、高度的適用范圍?;诖耍疚脑谝延醒芯康幕A(chǔ)上,分析對比大跨軟巖隧洞圍巖壓力計算高度(圍巖荷載等效高度)的影響因素及規(guī)律,以供設(shè)計參考。

    1 圍巖荷載等效高度計算法

    隧洞拱頂上部圍巖體的承載拱高度是區(qū)分隧洞深、淺埋的關(guān)鍵,承載拱邊界處僅存在沿拱邊的切向應(yīng)力,其徑向應(yīng)力為零。通常認(rèn)為作用于隧洞結(jié)構(gòu)的外力僅由承載拱內(nèi)的圍巖體產(chǎn)生。淺埋隧洞不考慮承載拱作用,即采用土柱理論分析,深埋隧洞考慮承載拱作用,即不計承載拱外巖體的作用。

    大跨隧道深淺埋分界深度的大小影響隧道內(nèi)力分析結(jié)果,可進(jìn)一步影響隧道的配筋安全及經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。目前,大跨隧道深淺埋分界的計算方法主要有規(guī)范法和普氏平衡拱計算法,其通過隧道的埋深與圍巖的壓力計算高度(圍巖荷載等效高度)比值,進(jìn)一步確定隧洞的深埋和淺埋,隧洞深、淺埋隧道分界深度計算公式見式(1)[1,2]。

    HP=(2~2.5)hq

    (1)

    式中:HP為隧洞深、淺埋隧道分界深度(m);hq為荷載等效高度(m);其中圍巖等級為Ⅰ~Ⅲ級時,HP=2hq;圍巖等級為Ⅳ~Ⅵ級時,HP=2.5hq。

    1.1 規(guī)范計算法[2]

    2018版《公路隧道設(shè)計規(guī)范第一冊土建工程》沿用2004版《公路隧道設(shè)計規(guī)范》中深淺埋隧道分界的計算方法,不同的是18版規(guī)范中增加了大跨(14≤B(開挖寬度)<25)隧道:

    hq=0.45×2S-1ω

    (2)

    ω=1+i(B-5)

    (3)

    式中:hq為圍巖壓力計算高度即荷載等效高度(m);S為圍巖級別,按1、2、3、4、5、6整數(shù)取值;ω為寬度影響系數(shù);B為隧道寬度(m);i為隧道寬度每增減1m時圍巖壓力增減率,以B=5m的圍巖垂直均布壓力為基準(zhǔn),見表1。

    表1 圍巖壓力增減率i取值[2]Tab.1 Value of increase or decrease rate i of surrounding rock pressure

    1.2 普氏平衡拱計算法[1]

    普氏平衡拱法考慮圍巖隧道頂部上方巖體的平衡拱作用(圖1),其認(rèn)為圍巖的松散壓力主要由拱內(nèi)的圍巖松散引起。深、淺埋分界主要是由平衡拱等效計算高度確定,平衡拱的計算高度公式見式(4)~式(6)。

    (4)

    (5)

    Bm=(Bt+2Bp)

    (6)

    式中:hq為荷載等效高度(m);Bm為隧道平衡拱跨度(m);Bp為隧道兩側(cè)破裂面在水平面上的投影寬度(m);Bt為隧道開挖寬度(m);Ht為隧道開挖高度(m);H0為破裂面到邊墻基礎(chǔ)的距離(m);φ為圍巖內(nèi)摩擦角(°);fkp為普氏圍巖堅固系數(shù)(類摩擦系數(shù))。各級圍巖摩擦角和普氏堅固系數(shù)見表2。

    圖1 隧道周邊形成的平衡拱示意Fig.1 Schematic diagram of balanced arch around the tunnel

    表2 各級圍巖摩擦角和普氏堅固系數(shù)Tab.2 Friction angle and Protodyakonov’s coefficient of each grade of surrounding rock

    2 計算分析

    以14m~24m開挖寬度的軟巖隧洞為例,分析其開挖寬度、開挖高度和圍巖級別等對等效高度的影響。

    2.1 規(guī)范分析法

    規(guī)范分析法計算的圍巖等效高度中僅考慮了開挖寬度和圍巖級別,未考慮開挖高度的因素。采用規(guī)范分析法計算的軟巖荷載等效高度的計算結(jié)果見表3。

    表3 不同開挖寬度的圍巖荷載等效高度(單位:m)Tab.3 Equivalent height of surrounding rock load with different excavation widths (unit:m)

    注:括號內(nèi)為全斷面式開挖。

    由上述計算結(jié)果可知,圍巖荷載等效高度隨著開挖寬度和圍巖等級的增加而增加。通過擬合圖2,得出軟巖荷載等效高度與隧道開挖寬度的關(guān)系式。

    圖2 荷載等效高度隨開挖寬度變化的擬合示意Fig.2 Fitting schematic diagram of equivalent height of load changing with the width of excavation

    分導(dǎo)洞式開挖:

    (7)

    全斷面式開挖:

    (8)

    由擬合結(jié)果可知,在相同開挖寬度時,圍巖荷載等效高度隨圍巖等級的增加呈線性等比例(比例系數(shù)為2)增加的趨勢。

    2.2 普氏分析法

    普氏分析法計算圍巖等效高度不僅考慮了隧洞的開挖寬度、圍巖等級等因素,同時考慮了其開挖高度的影響因素。采用普氏分析法計算的不同開挖寬度、不同開挖高度的軟巖荷載等效高度的計算結(jié)果見表4~表9。

    表4 14m開挖寬度的圍巖荷載等效高度(單位:m)Tab.4 Equivalent height of surrounding rock load with 14m excavation width (unit:m)

    表5 16m開挖寬度的圍巖荷載等效高度(單位:m)Tab.5 Equivalent height of surrounding rock load with 16m excavation width (unit:m)

    表6 18m開挖寬度的圍巖荷載等效高度(單位:m)Tab.6 Equivalent height of surrounding rock load with 18m excavation width (unit:m)

    表7 20m開挖寬度的圍巖荷載等效高度(單位:m)Tab.7 Equivalent height of surrounding rock load with 20m excavation width (unit:m)

    表8 22m開挖寬度的圍巖荷載等效高度(單位:m)Tab.8 Equivalent height of surrounding rock load with 22m excavation width (unit:m)

    表9 24m開挖寬度的圍巖荷載等效高度(單位:m)Tab.9 Equivalent height of surrounding rock load with 24m excavation width (unit:m)

    由計算結(jié)果可知,荷載圍巖等級和開挖高度一定時,隨著開挖寬度的增加,其圍巖荷載等效高度依次增加;隧道開挖寬度和圍巖等級一定時,隨著開挖高度的增加,其圍巖荷載等效高度依次增加;隧道開挖寬度和高度一定時,隨著圍巖等級的增加,其圍巖荷載等效高度依次增加。

    2.3 數(shù)值分析法

    為了進(jìn)一步對上述兩種方法進(jìn)行驗(yàn)證,采用midas-NX分別對開挖寬度14m、16m、18m、20m、22m、24m(其開挖高度分別為開挖寬度的0.6倍、1倍、1.5倍)的隧洞進(jìn)行數(shù)值模擬分析。分析中,巖體采用摩爾庫侖模型,平面四邊形單元模擬,初襯采用梁單元模擬(C30鋼筋混凝土)。有限元模型見圖3。隧洞拱頂埋深40m。

    圖3 有限元模型示意Fig.3 Schematic diagram of finite element model

    計算模型的水平向左右邊界取距離相鄰側(cè)隧洞毛洞壁面的5倍毛洞洞跨,下部邊界取距離隧洞毛洞底面為毛洞高度的5倍,上部邊界取至地表處。

    作用邊界為水平位移約束邊界,底部邊界為垂直向位移約束邊界,上部邊界為自由變形邊界。模型圍巖地質(zhì)參數(shù)和計算結(jié)果分別見表10和表11。

    表10 圍巖地質(zhì)參數(shù)Tab.10 Formation parameters of surrounding rock

    表11 圍巖荷載等效高度Tab.11 Equivalent height of rock load

    2.4 分析結(jié)果

    通過分析可知,對圍巖荷載等效高度,普氏法計算與規(guī)范計算法有如下的規(guī)律:

    Ⅲ級圍巖時,對相同的開挖寬度,當(dāng)開挖高度為其開挖寬度的0.9(分導(dǎo)洞開挖)/1.5(全段面開挖)倍時,規(guī)范法與普氏法在相同的開挖寬度、相同的圍巖等級下結(jié)果接近。

    Ⅳ級圍巖時,對相同的開挖寬度,當(dāng)開挖高度為其開挖寬度的0.3(全段面開挖)倍時,規(guī)范法與普氏法在相同的開挖寬度、相同的圍巖等級下結(jié)果接近。分導(dǎo)洞開挖時,普氏法計算結(jié)果均大于規(guī)范法計算結(jié)果。

    Ⅴ級圍巖時,對相同的開挖寬度,當(dāng)開挖高度為其開挖寬度的0.7(全段面開挖)倍時,規(guī)范法與普氏法在相同的開挖寬度、相同的圍巖等級下結(jié)果接近。分導(dǎo)洞開挖時,普氏法計算結(jié)果均大于規(guī)范法計算結(jié)果。

    數(shù)值計算結(jié)果與普氏法計算結(jié)果略有差異,但較為接近于普氏計算結(jié)果。

    3 結(jié)論

    采用不同分析方法得到的大跨軟巖隧洞圍巖荷載等效高度的結(jié)果均有差異。本文采用規(guī)范法和普氏法對大跨軟巖隧洞圍巖荷載等效高度進(jìn)行對比分析,并采用數(shù)值模擬進(jìn)一步對兩種方法進(jìn)行驗(yàn)證,可以得到如下結(jié)論:

    1.對于大跨度軟巖隧洞,隧洞開挖高度決定了規(guī)范法和普氏法對同跨度的隧洞圍巖荷載等效高度的計算,普氏法更適合于大跨度軟巖隧洞等效高度的分析。

    2.圍巖等效荷載高度受隧洞高跨比的影響顯著,新版規(guī)范中對大跨隧洞開挖的高跨比沒有限制,對于軟巖,該法計算的承載拱適用性有限,建議設(shè)計計算時,采用多方法進(jìn)行比較分析,必要時進(jìn)行針對性的模型試驗(yàn)研究。

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