李志強
(陽泉煤業(yè)化工集團(tuán)有限責(zé)任公司, 山西 太原 030006)
近年來,隨著國家對環(huán)保要求越來越高,對各行業(yè)各領(lǐng)域的設(shè)備環(huán)保性能提出了更高的要求。鍋爐作為供暖、鋼鐵等行業(yè)的關(guān)鍵設(shè)備,其在燃燒煤炭過程中會產(chǎn)生大量的有害氣體,嚴(yán)重威脅著周邊居民的居住環(huán)境。在實際生產(chǎn)過程中除了采用先進(jìn)的排放技術(shù)減少污染外,還可采用先進(jìn)的燃燒技術(shù)減少有害氣體的產(chǎn)生[1]。循環(huán)流化床技術(shù)作為當(dāng)前新一代潔凈燃燒煤炭技術(shù),已經(jīng)在全球范圍內(nèi)被廣泛應(yīng)用,尤其已成功應(yīng)用于鍋爐中。
循環(huán)流化床鍋爐能夠?qū)崿F(xiàn)對煤炭的多次循環(huán)燃燒,延長煤炭在爐膛內(nèi)停留的時間,具有較強的燃燒效率。此外,循環(huán)流化床鍋爐具有燃燒劣質(zhì)燃料、良好的負(fù)荷調(diào)節(jié)性能等優(yōu)勢[2]。為進(jìn)一步提升循環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率及使用壽命,本文將著重對其在實際生產(chǎn)過程中存在的問題進(jìn)行改造。
由于循環(huán)流化床鍋爐在設(shè)計初期存在弊端,導(dǎo)致其在實際生產(chǎn)過程中存在壽命不滿足要求的問題。盡管,循環(huán)流化床鍋爐在使用過程中均會出現(xiàn)不同程度的磨損。經(jīng)統(tǒng)計可知,常見的循環(huán)流化床鍋爐的磨損具體可歸納為以下幾點:
1)循環(huán)流化床鍋爐的中心筒出現(xiàn)變形、串漏、脫落以及歪斜。
2)循環(huán)流化床鍋爐的風(fēng)帽存在漏渣的現(xiàn)象,且風(fēng)帽的使用周期短。
3)循環(huán)流化床鍋爐的水冷壁被磨損。但是,由于鍋爐的熱負(fù)荷小,水冷壁被磨損的情況相對較輕。
4)循環(huán)流化床鍋爐爐膛錐段上部分出現(xiàn)磨損。當(dāng)設(shè)備在高料層并以較大風(fēng)速運行時該區(qū)域磨損相對嚴(yán)重;
5)此外,在爐膛出口、兩側(cè)墻水冷壁管迎氣流方向存在單向沖刷磨損、爐膛四角及頂部均存在不同程度的磨損[3]。
初步原因分析:導(dǎo)致循環(huán)流化床上述磨損現(xiàn)象主要與鍋爐爐膛的結(jié)構(gòu)、煙速、燃料種類以及進(jìn)入爐膛內(nèi)燃料粒度的直徑大小相關(guān)。
定性分析:鍋爐受熱面的磨損量如公式(1)所示:
式中:E為鍋爐受熱面的磨損量;f1為鍋爐燃料灰粒特性系數(shù);f2為不同布置型式及沖刷方式系數(shù);C為燃料飛灰的濃度;V為燃料燃燒產(chǎn)生煙氣的速度。
如公式(1)所示,鍋爐受熱面的磨損量受燃料燃燒所產(chǎn)生煙氣速度的影響因素較大。因此,除了簡單控制灰粒特性系數(shù)、不同布置型式及沖刷方式系數(shù)以及飛灰濃度外,可通過控制煙氣的速度減輕對鍋爐受熱面的磨損。
此外,鍋爐受熱面的磨損還與燃料固體粒子的夾角相關(guān)[4]。經(jīng)研究可知,鍋爐表面磨損量與固體粒子夾角的關(guān)系如圖1 所示。
圖1 鍋爐表面磨損量與固體粒子夾角關(guān)系
如圖1 所示,當(dāng)燃料固體粒子與鍋爐表面的夾角為20°時,鍋爐表面的磨損最為嚴(yán)重。
經(jīng)分析,循環(huán)流化床鍋爐容易磨損的位置包括有中心筒、風(fēng)帽、爐膛錐段上部區(qū)域、在爐膛出口、兩側(cè)墻水冷壁管迎氣流方向以及爐膛四角和爐頂?shù)萚5]。本文將對上述位置進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計。
1)采用瑞典進(jìn)口的310S 材料替代原先材質(zhì),該材料能夠確保中心筒在高溫條件下的穩(wěn)定性,進(jìn)而減少其在高溫環(huán)境下的變形量;
2)將原中心筒的上粗下細(xì)的結(jié)構(gòu)(上部直徑為2 000 mm,下部直徑為1 500 mm)改進(jìn)為上部直徑為1 500 mm、下部直徑為1 300 mm,中間采用大小頭過渡的方式。改造后中心筒的分離效率得到很大程度的提升。此外,將原中心筒的三道單環(huán)防變形結(jié)構(gòu)改進(jìn)為三道槽鋼結(jié)構(gòu),并為其配置24 塊板筋。
3)將中心筒采用吊裝的方式安裝。采用8 根槽鋼托起中心筒,要求中心筒與槽鋼之間預(yù)留10 mm的膨脹縫,另一端與護(hù)板焊接的方式安裝。
目前,公司與循環(huán)流化床鍋爐配套使用的風(fēng)帽為新型節(jié)能風(fēng)帽。該風(fēng)帽的直徑為8~13 mm,安裝密度為35 個/m2。針對當(dāng)前風(fēng)帽磨損的原因,采用以下步驟對其進(jìn)行改造:將原風(fēng)帽拆卸,露出布風(fēng)板;將布風(fēng)板原先的開口進(jìn)行均勻封堵,并將未封堵開口的尺寸由原來直徑為25 mm 擴(kuò)大為40 mm。要求未封堵開口呈現(xiàn)等腰三角形的布置;將風(fēng)帽安裝、焊接于剩余開口上;在底座增設(shè)鐘罩式風(fēng)帽。此外,風(fēng)帽除采取上述步驟改造后,將渣管的材質(zhì)替代為鑄耐熱合金鋼。
1)針對循環(huán)流化床鍋爐爐膛四角和爐頂磨損的問題,可采用對關(guān)鍵位置進(jìn)行噴焊或打防磨澆筑料的方式增強其耐磨特性。但是,經(jīng)實踐表明:對關(guān)鍵位置噴焊處理后其使用壽命僅延長為90 d。因此,可采用打防磨澆筑料的方式對循環(huán)流化床鍋爐爐膛的四角和爐頂進(jìn)行強化設(shè)計。
2)針對爐膛錐段上部區(qū)域磨損嚴(yán)重的問題,可采用讓管結(jié)構(gòu)的方式。若現(xiàn)場無采用讓管結(jié)構(gòu)的條件,可在鍋爐爐膛增加阻流梳型內(nèi)梁。若現(xiàn)場已采用讓管結(jié)構(gòu)后仍存在爐膛錐段上部區(qū)域磨損嚴(yán)重的現(xiàn)象,需根據(jù)實際情況對鍋爐的運行方式進(jìn)行調(diào)整。
3)針對鍋爐爐膛出口、兩側(cè)墻水冷壁管迎氣流方向的單向沖刷磨損嚴(yán)重的問題,考慮是由于布風(fēng)板分布不均勻?qū)е露物L(fēng)風(fēng)速偏差而出現(xiàn)的。因此,除了針對風(fēng)帽改進(jìn)時已對布風(fēng)板進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計外,還需在水冷壁鰭片上豎向焊接阻流片的方式避免對水冷壁的磨損。其中,阻流片所選用的材質(zhì)為不銹鋼材料,且要求阻流片應(yīng)高于水冷壁管。
1)中心筒改造后,鍋爐的負(fù)荷得到明顯提升,且設(shè)備運行更加穩(wěn)定,使用周期延長為三年,直接降低了維修成本;
2)風(fēng)帽改進(jìn)后,從一定程度上降低了作業(yè)人員的勞動強度,達(dá)到了節(jié)能生產(chǎn)的目的,且改造后風(fēng)帽的壽命延長為三年,同樣降低了維修成本;
3)針對爐膛內(nèi)關(guān)鍵結(jié)構(gòu)及材質(zhì)進(jìn)行改造后,在試運行期間水冷壁、爐頂以及爐膛四角的磨損量幾乎可以忽略不計。