煤種性質(zhì)對(duì)煤粉工業(yè)鍋爐結(jié)焦的影響

王 志 強(qiáng)

(1.煤科院節(jié)能技術(shù)有限公司，北京 100013；2.煤炭資源開(kāi)采與環(huán)境保護(hù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100013；3.國(guó)家能源煤炭高效利用與節(jié)能減排技術(shù)裝備重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100013)

0 引 言

鍋爐作為煤炭提供動(dòng)力的設(shè)備，極易發(fā)生結(jié)焦現(xiàn)象，影響燃煤鍋爐的安全性及經(jīng)濟(jì)性。由于結(jié)焦造成的鍋爐非正常停機(jī)達(dá)到10%以上。關(guān)于燃煤鍋爐結(jié)焦問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外進(jìn)行了大量研究，主要集中在煤質(zhì)因素和外部條件方面。煤質(zhì)因素方面，姚星一[1]、王泉清等[2]對(duì)煤灰中化學(xué)成分進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)煤灰中的酸堿氧化物在高溫下會(huì)相互反應(yīng)，生成低熔點(diǎn)的礦物，且一些氧化物自生熔融性溫度較高，含量高低對(duì)煤灰熔融性起決定性作用；張德祥等[3]、馬永靜[4]、Unuma等[5]對(duì)煤中礦石進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)煤的灰熔融性取決于石英、高嶺石和長(zhǎng)石的含量，隨著高嶺石含量的增加，灰熔融性升高，高嶺石含量相同時(shí)，長(zhǎng)石含量高的煤，灰熔融性低；Vassilev等[6]分析了煤化學(xué)組成和礦物組成，認(rèn)為煤灰中硅酸鹽含量高時(shí)，灰熔融性較高；而含有較多氧化物和長(zhǎng)石時(shí)，灰熔融性較低，進(jìn)而影響結(jié)焦情況；Nicholas等[7]將英國(guó)國(guó)內(nèi)煤種分別與美國(guó)和南非的煤種混合燃燒，研究混煤成分對(duì)結(jié)渣特性變化的影響，發(fā)現(xiàn)含量高的Fe2O3英國(guó)國(guó)內(nèi)煤種與含量高的CaO煤種混合后結(jié)渣性能顯著提高。外部條件方面，吳英[8]等針對(duì)600 MW四墻切圓燃燒超臨界鍋爐燃燒器區(qū)域易結(jié)焦問(wèn)題進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)燃燒器區(qū)域截面熱負(fù)荷設(shè)計(jì)較大，造成其內(nèi)火焰燃燒溫度較高，引起結(jié)焦；林樹(shù)亮等[9]分析350 MW超臨界直流鍋爐結(jié)焦原因，發(fā)現(xiàn)煤粉偏細(xì)，導(dǎo)致著火提前，燃燒器區(qū)域熱負(fù)荷驟增，導(dǎo)致結(jié)焦；韓廷秀[10]針對(duì)670 t/h鍋爐燃燒器進(jìn)行防結(jié)焦改造，通過(guò)研究切圓燃燒鍋爐帶側(cè)二次風(fēng)的一次風(fēng)射流剛性，發(fā)現(xiàn)側(cè)二次風(fēng)對(duì)一次風(fēng)的剛性能有顯著影響，側(cè)二次風(fēng)與一次風(fēng)的動(dòng)量比應(yīng)維持在0.73～0.86，此時(shí)氣流沿水冷壁的速度有所減少，氣流貼壁減少，氧含量升高，受熱面管壁溫度下降，能有效防止結(jié)焦發(fā)生；賴祿斌[11]針對(duì)600 MW鍋爐結(jié)焦原因進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)適當(dāng)提高鍋爐內(nèi)部過(guò)量空氣系數(shù)，可以抑制還原性狀態(tài)的出現(xiàn)，防止結(jié)焦。以上成果為解決燃煤鍋爐結(jié)焦問(wèn)題提供了參考，但鮮見(jiàn)解決現(xiàn)場(chǎng)鍋爐結(jié)焦問(wèn)題，特別是煤粉工業(yè)鍋爐結(jié)焦問(wèn)題的相關(guān)研究。

某地區(qū)煤粉工業(yè)鍋爐在冬季供暖期間，出現(xiàn)大規(guī)模結(jié)焦現(xiàn)象，且結(jié)焦頻繁，導(dǎo)致頻繁停爐清焦，增加了運(yùn)營(yíng)成本和安全隱患。為了解決燃燒結(jié)焦問(wèn)題，本文結(jié)合燃煤鍋爐燃燒結(jié)焦的機(jī)理，采取不同措施對(duì)不同條件下的結(jié)焦現(xiàn)象進(jìn)行對(duì)比分析，并通過(guò)SEM-EDS對(duì)鍋爐焦塊進(jìn)行微觀形貌與元素組成分析，以發(fā)現(xiàn)影響某地區(qū)煤粉工業(yè)鍋爐結(jié)焦的因素，繼而進(jìn)行針對(duì)性調(diào)整，以期達(dá)到抑制鍋爐結(jié)焦的影響。

1 問(wèn)題分析

1.1 鍋爐概況

某地區(qū)煤粉工業(yè)鍋爐選用煤炭科學(xué)技術(shù)研究院(簡(jiǎn)稱煤科院)自主設(shè)計(jì)、泰山鍋爐廠加工制造的型號(hào)為SZS20-1.6-AIII的煤粉飽和蒸汽鍋爐，爐型整體布局如圖1所示。

圖1 鍋爐整體布局Fig.1 Overall layout of boiler

鍋爐采用煤科院自主設(shè)計(jì)的濃相中心逆噴燃燒技術(shù)與雙錐煤粉燃燒器和強(qiáng)旋流、濃相煤粉中心逆噴及雙錐強(qiáng)制回流技術(shù)，具有著火容易、燃燒穩(wěn)定，可實(shí)現(xiàn)煤粉在線氣化等特點(diǎn)，與分級(jí)配風(fēng)爐膛相結(jié)合，形成獨(dú)特的低NOx煤粉燃燒體系[12-13]。

雙錐燃燒器由二次風(fēng)倉(cāng)、導(dǎo)流葉片、雙錐燃燒室、風(fēng)粉噴管及回流帽等部件構(gòu)成。雙錐燃燒器在工業(yè)應(yīng)用時(shí)，可完成60%以上的煤粉燃燒進(jìn)程，導(dǎo)致溫度高、易結(jié)焦。

1.2 結(jié)焦情況

某地區(qū)煤粉工業(yè)鍋爐采用現(xiàn)有煤種運(yùn)行期間，經(jīng)點(diǎn)火運(yùn)行平穩(wěn)后，隨著運(yùn)行時(shí)間的增加，爐膛膜式壁、二回程對(duì)流管入口、預(yù)燃室出口結(jié)焦、掛壁現(xiàn)象嚴(yán)重。受熱面逐漸減小，導(dǎo)致?tīng)t膛溫度從700 ℃逐漸增加到950 ℃左右(位于爐膛尾部測(cè)點(diǎn)溫度)；二回程對(duì)流管入口結(jié)焦、積灰越來(lái)越多，導(dǎo)致?tīng)t膛負(fù)壓降低，逐漸出現(xiàn)正值；預(yù)燃室出口封堵，破壞燃燒流場(chǎng)。某地區(qū)煤粉工業(yè)爐結(jié)焦情況如圖2所示。

圖2 某地區(qū)煤粉工業(yè)鍋爐結(jié)焦情況Fig.2 Coking situation of pulverized coal industrialboiler in a certain area

2 原因分析

2.1 結(jié)焦機(jī)理及影響因素

鍋爐運(yùn)行時(shí)，煤粉在爐內(nèi)燃燒，熔化或部分熔化的顆粒被夾帶在煙氣中，與爐內(nèi)水冷壁、對(duì)流管和燃燒器進(jìn)行熱量交換，隨同煙氣共同放熱降溫。在靠近水冷壁、燃燒器和爐膛內(nèi)壁前，如果軟化的灰渣顆粒溫度降低凝結(jié)固態(tài)，會(huì)在受熱面上形成一層疏松的灰層，吹灰操作即可清除。當(dāng)燃燒區(qū)域高溫過(guò)熱時(shí)，一部分灰渣在接觸水冷壁前，未經(jīng)過(guò)足夠的降溫放熱處于熔融和半熔融狀態(tài)，此時(shí)的灰渣有相對(duì)高的黏性，易吸附在水冷壁、燃燒器和水冷壁上，已黏附的顆粒物極易黏附其他灰渣顆粒物，使結(jié)渣面繼續(xù)擴(kuò)大，形成結(jié)焦[14-18]。

通常煤的灰熔融溫度為1 000～1 600 ℃，軟化溫度>1 350 ℃稱為難熔煤，軟化溫度在1 200～1 350 ℃為中熔煤，軟化溫度<1 200 ℃為易熔煤，灰熔融溫度越低越容易結(jié)渣，灰中化學(xué)成分和礦物質(zhì)對(duì)熔融性有較大影響，化學(xué)成分主要是無(wú)機(jī)氧化物[19-23]，氧化物含量決定了灰熔融性的高低，一般來(lái)說(shuō)，酸性氧化物(SiO2、Al2O3、TiO2)含量較多，灰熔融性較高；堿性氧化物(Fe2O3、CaO、MgO、Na2O、K2O)含量較多，灰熔融性較低；礦物分為助熔礦物(長(zhǎng)石、硅酸鈣、赤鐵礦、硬石膏、重晶石)和耐熔礦物(石英、高嶺石、莫來(lái)石、鈦氧化物)，助熔礦物的總量占礦物總量的比例，決定了煤灰熔融溫度的高低[3-5,24]。

鍋爐燃燒結(jié)焦與煤的灰熔融性、爐膛溫度、反應(yīng)時(shí)間等因素相關(guān)[25]。通常情況下，灰熔融溫度越低，爐膛溫度越高，還原性氣氛越強(qiáng)，反應(yīng)時(shí)間越長(zhǎng)，鍋爐結(jié)焦越嚴(yán)重。

2.2 焦塊形貌與成分分析

停爐后，在結(jié)焦部位取得典型焦塊——預(yù)燃室出口焦塊、爐膛膜式壁與對(duì)流換熱面入口焦塊，利用SEM-EDS對(duì)樣品斷面進(jìn)行分析，具體如圖3所示。

圖3 焦塊外觀Fig.3 Appearance of coke

由圖3可知，焦塊1(預(yù)燃室出口焦塊)有鼓泡、顏色黑亮，質(zhì)地堅(jiān)硬、光滑，呈現(xiàn)出釉質(zhì)光澤，應(yīng)為高溫、還原性氣氛下煤灰中礦物成分形成的非晶相玻璃體；焦塊2(爐膛膜式壁與對(duì)流換熱面入口焦塊)顏色灰白、質(zhì)地疏松多孔、表面粗糙，應(yīng)為低溫、氧化氣氛下形成的焦塊。

為探究焦塊1和焦塊2的形貌、組成成分差異，對(duì)焦塊1和焦塊2的橫斷面取小顆粒樣品進(jìn)行SEM-EDS分析，微觀形貌分別如圖4所示。

圖4 焦塊微觀形貌Fig.4 Micromorphology of coke

由圖4(a)可知，焦塊1呈規(guī)則的層狀多邊形結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)致密，推測(cè)預(yù)燃室溫度較高，煤灰中的無(wú)機(jī)物在高溫條件下團(tuán)聚熔融，煤灰中的礦物質(zhì)本身及相互之間發(fā)生復(fù)雜的反應(yīng)[26]，形成了大量非晶相玻璃體；燃燒器為低氮燃燒設(shè)計(jì)，預(yù)燃室處于還原性氣氛，導(dǎo)致煤粉燃燒不充分，顯現(xiàn)黑色。研究表明[27]，煤灰中的晶相物質(zhì)在高溫條件下向非晶相物質(zhì)的轉(zhuǎn)化反應(yīng)劇烈，結(jié)合焦塊1的外觀，說(shuō)明預(yù)燃室溫度較高，此處煤灰中的石英和黏土礦物等大量轉(zhuǎn)化為非晶相的玻璃體[28]，所以表面光滑，呈現(xiàn)亮黑色，且?guī)в杏再|(zhì)光澤。由圖4(b)可知，焦塊2疏松多孔，呈現(xiàn)不規(guī)則結(jié)構(gòu)，布滿褶皺，結(jié)合焦塊2的外觀，推測(cè)煤粉在低溫、氧化氣氛(充分燃燒和控制NOx生成)下，燃燒后的煤灰?jiàn)A雜在熔融顆粒里面，軟化的灰渣顆粒附著在受熱面上，形成焦?fàn)罱Y(jié)構(gòu)。

對(duì)焦塊1和焦塊2進(jìn)行EDS分析，如圖5所示，發(fā)現(xiàn)焦塊中O、Fe、C、Ca、Si、Al元素含量較高，其中焦塊1中的C含量高于焦塊2，與黑色外觀一致；焦塊1中的O含量高于焦塊2，說(shuō)明預(yù)燃室高溫導(dǎo)致煤粉燃燒的過(guò)程中生成了大量氧化物，使得焦塊1中的氧含量較高；焦塊1中的Fe含量較高，推測(cè)煤中赤鐵礦在高溫條件下，與SiO2和Al2O3發(fā)生低溫共熔反應(yīng)[29]，生成了大量非晶相玻璃體，使得焦塊1呈現(xiàn)出釉質(zhì)光澤。

2.3 煤質(zhì)對(duì)比分析

為改善燃燒結(jié)焦?fàn)顩r，保持煤種不變，減小煤粉粒度，結(jié)焦情況和清焦頻率有輕微改善；調(diào)成弱還原性燃燒氣氛[30]和增大二次風(fēng)壓[10]等工況參數(shù)，結(jié)焦情況及清焦頻率無(wú)變化；在其他工況條件不變的情況下，使用孫家岔煤粉，燃燒結(jié)焦?fàn)顩r大為改善，爐內(nèi)結(jié)焦情況如圖6所示。

圖5 焦塊元素含量分析Fig.5 Analysis of element content in coke

圖6 孫家岔煤粉燃燒結(jié)焦情況Fig.6 Coking situation of Sunjiacha pulverized coal combustion

對(duì)比圖2和圖6，發(fā)現(xiàn)煤粉是影響燃燒結(jié)焦的主要因素，煤礦近期采煤層已不適用坑口煤粉工業(yè)鍋爐，對(duì)比化驗(yàn)孫家岔和鍋爐現(xiàn)用煤粉(補(bǔ)連塔煤粉)，煤質(zhì)分析見(jiàn)表1和表2。

表1 煤質(zhì)分析對(duì)比

表2 灰成分及灰熔融溫度對(duì)比

由表1可知，鍋爐現(xiàn)用煤粉水分高，低位發(fā)熱量相當(dāng)，燃燒時(shí)具有較低的爐膛溫度，對(duì)煤種的結(jié)焦有一定的抑制作用，但鍋爐現(xiàn)用煤粉掛壁嚴(yán)重，受熱面減小，爐膛溫度會(huì)逐漸升高，增大結(jié)焦可能性。

由表2可知，SiO2、Al2O3和CaO是煤灰的主要成分，自身熔點(diǎn)比較高，分別為1 700、2 050、2 580 ℃。高溫下CaO易與灰中Al2O3和SiO2作用，生成低熔點(diǎn)的礦物，降低了煤的灰熔融性。孫家岔煤粉中19.50%的Al2O3和60.25%的SiO2含量遠(yuǎn)高于4.83%的CaO含量，酸堿中和后，多余的Al2O3和SiO2能大大提高煤的灰熔融性；補(bǔ)連塔煤粉中10.25%的Al2O3和28.07%的SiO2在高溫下與30.78%的CaO反應(yīng)后，只剩少許的酸性氧化物，煤的灰熔融性較低，增大結(jié)焦的可能性。

Fe2O3、MgO為助溶劑[31-32]，在高溫下與灰中硅鋁酸鹽相互作用，生成低熔點(diǎn)長(zhǎng)石，降低灰熔融溫度；TiO2為無(wú)機(jī)酸性氧化物，會(huì)提高灰熔融溫度；SO3在高溫下會(huì)生成硫酸蒸汽，遇到灰中的鈣氧化物就會(huì)產(chǎn)生硫酸鈣，硫酸鈣會(huì)附著在設(shè)備上，形成結(jié)焦[33]。由表2可知，補(bǔ)連塔煤粉Fe2O3、MgO含量較高，TiO2含量較低，SO3含量較高，F(xiàn)e2O3為孫家岔煤粉的5倍左右，MgO為孫家岔煤粉的2倍左右，TiO2僅為孫家岔煤粉的1/6，SO3為孫家岔煤粉的2.5倍，這些含量差異造成補(bǔ)連塔煤粉灰熔融溫度較低，加大結(jié)焦的概率。

煤灰軟化溫度常用來(lái)評(píng)估煤種結(jié)焦性[26]。通常情況下，ST<1 200 ℃稱為易熔煤，容易結(jié)渣，補(bǔ)連塔煤粉灰熔融溫度為1 170 ℃，屬于典型的易結(jié)焦煤種；孫家岔煤粉灰熔融溫度為1 310 ℃，不易結(jié)焦。綜合分析可知，補(bǔ)連塔煤質(zhì)改變，灰熔融溫度較低是鍋爐結(jié)焦的根本原因。

2.4 結(jié)渣性分析

為定量判別鍋爐現(xiàn)用煤種的結(jié)渣特性，引入經(jīng)驗(yàn)判別指數(shù)進(jìn)行對(duì)比分析，具體見(jiàn)表3。

表3中，酸堿比即煤灰中堿性氧化物含量與酸性氧化物含量之比，計(jì)算式為

表3 結(jié)渣指數(shù)判別標(biāo)準(zhǔn)

(1)

硅比為

(2)

硅鋁比為

C=w(SiO2)/w(Al2O3)

(3)

鐵鈣比為

D=w(Fe2O3)/w(CaO)

(4)

綜合結(jié)渣指數(shù)為

(5)

式中，w(i)為各物質(zhì)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%。

補(bǔ)連塔煤粉和孫家岔煤粉各項(xiàng)結(jié)渣指標(biāo)判斷結(jié)果計(jì)算見(jiàn)表4。

表4 煤粉結(jié)渣指標(biāo)計(jì)算結(jié)果

由表4可知，鍋爐現(xiàn)用補(bǔ)連塔煤粉中，4項(xiàng)評(píng)價(jià)指標(biāo)為“嚴(yán)重”，1項(xiàng)評(píng)價(jià)指標(biāo)為“中等”，結(jié)渣性強(qiáng)烈；孫家岔煤粉中，1項(xiàng)評(píng)價(jià)指標(biāo)為“嚴(yán)重”，2項(xiàng)評(píng)價(jià)指標(biāo)為“中等”，2項(xiàng)評(píng)價(jià)指標(biāo)為“輕微”，結(jié)渣性中等偏下。

綜合分析可知，鍋爐現(xiàn)用煤粉灰熔融溫度較低，結(jié)渣性強(qiáng)烈，是造成鍋爐結(jié)渣的最本質(zhì)因素，在現(xiàn)用煤種無(wú)法改變的情況下，通過(guò)摻入添加劑，提高現(xiàn)用煤粉的灰熔融溫度，是解決某地區(qū)煤粉工業(yè)鍋爐結(jié)焦的主要辦法；同時(shí)配合調(diào)節(jié)煤粉粒度。

3 調(diào)整措施

煤種灰熔融溫度較低是鍋爐結(jié)焦的最本質(zhì)原因，結(jié)焦掛壁，受熱面減小，爐溫升高，進(jìn)一步促進(jìn)結(jié)焦的發(fā)生。因此如何提高煤的灰熔融溫度，配合調(diào)節(jié)煤粉粒度是解決燃燒結(jié)焦的主要思路。

3.1 5%石英的摻入

由表2可知，SiO2、Al2O3和CaO是煤灰的主要成分，且熔點(diǎn)較高，對(duì)煤質(zhì)灰熔融溫度起主要作用，如何擴(kuò)大灰中酸堿氧化物的差異是提升灰熔融溫度的關(guān)鍵。由表3可知，提升灰中SiO2、Al2O3和CaO含量可以得到較低的結(jié)焦評(píng)價(jià)指數(shù)。提升灰中SiO2和Al2O3含量或CaO含量，都可以提高灰熔融溫度，降低結(jié)焦評(píng)價(jià)指數(shù)，但部分電廠要求灰成分中CaO含量低于12%，所以摻入富含SiO2或Al2O3的物質(zhì)，提升灰熔融溫度，改變結(jié)焦的本質(zhì)因素。部分礦物質(zhì)的化學(xué)成分[34]見(jiàn)表5。

表5 礦物質(zhì)化學(xué)成分

綜合考慮成本和運(yùn)輸問(wèn)題，選用石英作為添加劑[35]，摻入量占混成煤的5%，摻混后灰中酸性氧化物SiO2含量為56.75%、Al2O3含量為6.02%，堿性氧化物CaO含量為17.22%，灰中主要酸堿氧化物含量相差45.55%，摻混后鍋爐現(xiàn)用煤粉的灰熔融溫度達(dá)到1 280 ℃，相比未摻混的煤粉灰熔融溫度提高110 ℃，結(jié)焦傾向得到較大抑制。

3.2 煤粉粒度調(diào)整

粗煤粉顆粒燃燒時(shí)間長(zhǎng)，導(dǎo)致火焰拉長(zhǎng)，對(duì)流管入口的灰處于溫度較高的環(huán)境下，易造成對(duì)流管入口處結(jié)焦；煤粉過(guò)細(xì)，著火過(guò)早，極易破壞燃燒器，在燃燒器周圍結(jié)焦。某地區(qū)煤粉工業(yè)鍋爐對(duì)流管入口處結(jié)焦嚴(yán)重。調(diào)整煤粉磨機(jī)頻率由19 Hz增大到22 Hz，煤粉粒度(200目，0.075 mm)過(guò)篩率從70%增大到85%，煤粉粒徑變小，對(duì)流管入口結(jié)焦?fàn)顩r改善。改造后某地區(qū)煤粉工業(yè)鍋爐連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行，供料頻率10 Hz，負(fù)荷15.4 t/h下，測(cè)得前爐膛溫度、后爐膛溫度、爐膛出口溫度，并與調(diào)整前進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果如圖7所示。

圖7 調(diào)整前后溫度對(duì)比Fig.7 Temperature comparison before and after adjustment

由圖7可知，摻混5%石英、減小煤粉粒度后，前后爐膛溫度降低了100 ℃左右，爐膛出口溫度降低了50 ℃左右，且能長(zhǎng)時(shí)間保持穩(wěn)定運(yùn)行，這是由于改造后爐膛掛壁結(jié)焦減少，受熱面增加。

連續(xù)運(yùn)行5 d，停爐后觀察爐膛內(nèi)部情況，如圖8所示?？芍Y(jié)焦現(xiàn)象明顯減小，改造效果良好。

圖8 調(diào)整后爐膛內(nèi)部情況Fig.8 Internal condition of furnace after adjustment

4 結(jié) 論

1)預(yù)燃室出口焦塊與爐膛膜式壁、對(duì)流換熱面焦塊明顯不同，預(yù)燃室焦塊為顏色黑亮、表面光滑、質(zhì)地堅(jiān)硬的非晶相玻璃體；爐膛膜式壁和對(duì)流換熱面焦塊為顏色灰白、表面粗糙、質(zhì)地疏松的初始結(jié)焦面；這主要是由于預(yù)燃室溫度高，處于還原性氣氛，爐膛膜式壁和對(duì)流換熱面溫度低，處于氧化性氣氛。

2)灰中酸性氧化物Al2O3(10.25%)、SiO2(28.07%)含量之和與灰中堿性氧化物CaO(30.78%)含量相差僅為7.54%，相差不大，高溫下會(huì)相互反應(yīng)，生成低熔融性溫度的礦物，導(dǎo)致現(xiàn)用煤種的灰熔融性溫度僅為1 170 ℃，容易結(jié)焦；結(jié)渣指數(shù)評(píng)價(jià)指標(biāo)表明，鍋爐現(xiàn)用煤種結(jié)渣性趨于嚴(yán)重，屬于強(qiáng)結(jié)渣性煤種。

3)通過(guò)摻混5%的石英，灰中酸性氧化物SiO2(56.75%)、Al2O3(6.02%)含量之和與灰中堿性氧化物CaO(17.22%)含量相差45.55%，相差較大，摻混后現(xiàn)用煤種灰熔融性溫度為1 280 ℃，提高了110 ℃；配合減小煤粉粒度措施，煤粉粒度(200目，0.075 mm)過(guò)篩率從70%增大到85%，縮短了燃燒時(shí)間，有效抑制了結(jié)焦?fàn)顩r。