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    采用FLAC3D的互層土基坑突涌破壞判斷方法

    2020-05-11 06:11:44熊宗海李騰龍范衛(wèi)琴袁光明蔡兵華
    三明學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年2期
    關(guān)鍵詞:互層坑底屈服

    熊宗海 ,李騰龍 ,范衛(wèi)琴 ,2,袁光明 ,蔡兵華

    (1.武漢豐達(dá)地質(zhì)工程有限公司,湖北 武漢 430074;2.三明學(xué)院 建筑工程學(xué)院,福建 三明 365004;3.武漢市市政集團(tuán)隧道工程公司,湖北 武漢430074)

    數(shù)值分析方法由于其便利性被廣泛用于基坑突涌穩(wěn)定方面的研究,分析時(shí)只要選擇合適的土層和支護(hù)結(jié)構(gòu)模型、土層接觸面及相關(guān)參數(shù)就能模擬實(shí)際工程中的土體及支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形特征,同時(shí)還可以追蹤突涌破壞的發(fā)展過(guò)程。而準(zhǔn)確判斷基坑是否發(fā)生突涌破壞是整個(gè)數(shù)值分析的重點(diǎn)。針對(duì)這一問(wèn)題,不同的學(xué)者采用了不同的簡(jiǎn)化及假設(shè),提出了如下4種判斷標(biāo)準(zhǔn):(1)坑底表面土體中出現(xiàn)拉應(yīng)力[1-3];(2)土體內(nèi)部產(chǎn)生鉛直面的剪切破壞[4-5];(3)坑底隆起變形突變[6-8];(4)塑性破壞區(qū)貫穿隔水層[9]。即當(dāng)計(jì)算過(guò)程中出現(xiàn)上述四種情況之一時(shí),基坑發(fā)生突涌破壞。

    上述方法中,第(1)種方法與國(guó)內(nèi)一些室內(nèi)試驗(yàn)[10]及現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)[11]結(jié)果不符。而孫玉永[12]發(fā)現(xiàn)隔水層內(nèi)屈服區(qū)域分布并不呈鉛直面,而是以一定角度向中部發(fā)展,這表明第(2)種判定方法存在缺陷。第(3)種判定方法相對(duì)模糊——主要由于坑底隆起變形各階段之間臨界點(diǎn)并不明確,且需要做多組模擬實(shí)驗(yàn)才能得到承壓水頭與坑底隆起關(guān)系曲線,從而得到發(fā)生突涌的臨界水頭,因此難以確定準(zhǔn)確的突涌破壞的發(fā)生,在數(shù)值模擬中運(yùn)用有較大的局限性。第(4)種判定方法是從土體各單元的應(yīng)力狀態(tài)及屈服準(zhǔn)則來(lái)判斷土體是否發(fā)生塑性滑動(dòng)及發(fā)生破壞。

    本文用FLAC3D(美國(guó)ITASCA公司V5.0版本)模擬互層土基坑中坑底突涌的發(fā)展過(guò)程,驗(yàn)證第(4)種判定方法的合理性。

    1 模型建立

    2.1 模型尺寸

    模擬在互層土地區(qū)不采用降水措施直接開(kāi)挖基坑的土體突涌過(guò)程,數(shù)值模型如圖1所示。其計(jì)算尺寸為長(zhǎng)(x方向)60 m、寬(y方向)一個(gè)單位長(zhǎng)度,即為1 m、高(z方向)20 m。最下部細(xì)砂層厚9.0 m;上覆互層土厚7 m,粉砂層與粉質(zhì)粘土厚度相同,均為0.5 m;頂部覆蓋有4.0 m厚的粘土層。在x=25 m至x=35 m范圍內(nèi)為基坑開(kāi)挖的范圍,寬10.0 m,基坑周邊設(shè)置兩道地下連續(xù)墻,連續(xù)墻深16 m,插入比為1.0,墻厚1.0 m。圍護(hù)結(jié)構(gòu)用程序中的實(shí)體單元進(jìn)行模擬。

    將x水平方向的邊界x=0 m、x=60 m及z方向模型底部邊界z=0 m的豎直方向(z方向)位移進(jìn)行約束,模型的頂部z=20 m則為自由邊界。所有單元在y方向的位移均被約束,而只分析互層土體在xoz平面范圍的位移變化,土體本構(gòu)模型采用摩爾—庫(kù)倫塑性模型。

    圖1 數(shù)值計(jì)算模型圖

    1.2 模型參數(shù)

    土層條件及參數(shù)選以武漢華潤(rùn)萬(wàn)象城基坑工程為例,計(jì)算模型中考慮地下水與土體的耦合,對(duì)于計(jì)算過(guò)程中土體體積的變化,由土體顆粒的本身的壓縮性帶來(lái)的變量可以忽略不計(jì),因此設(shè)置土體biot系數(shù)為1。土體的抗拉強(qiáng)度賦值時(shí)砂土抗拉強(qiáng)度取為0,粘土的抗拉強(qiáng)度依據(jù)部分學(xué)者的研究結(jié)果[13-15]進(jìn)行取值。各類(lèi)土體參數(shù)采用有效應(yīng)力指標(biāo),具體數(shù)值見(jiàn)表1。

    表1 模型各土層的物理力學(xué)參數(shù)表

    支護(hù)結(jié)構(gòu)為地下連續(xù)墻,采用C30混凝土,混凝土剛度乘0.8折減系數(shù)后,彈性模量取為24 GPa,泊松比取為 0.2,密度為 2 500 kg/m3。

    1.3 初始狀態(tài)

    下部砂層承壓水水頭位于互層土層頂板之上3 m,互層土水頭位于其頂部上方1 m。土層中初始孔隙水壓力分布如圖2。模型建立完成且參數(shù)賦值完畢后,設(shè)置重力場(chǎng)、開(kāi)始初始應(yīng)力計(jì)算。此時(shí),計(jì)算過(guò)程中應(yīng)約束模型底部的孔隙水壓力,使其表現(xiàn)為透水邊界。

    由于土體、尤其是粘土層的固結(jié)會(huì)伴隨超靜孔隙水壓力的產(chǎn)生,而其消散的過(guò)程十分緩慢,往往模型土體變形達(dá)到穩(wěn)定后,超靜孔隙水壓力仍然存在。為解決這一問(wèn)題,需要多次初始化孔隙水壓力,通過(guò)這步計(jì)算,可以使土體在重力作用下固結(jié)壓縮,從而達(dá)到接近土體自然狀態(tài)下的平衡狀態(tài)。計(jì)算完成后,將所有單元位移清零,才開(kāi)始模擬突涌破壞的計(jì)算。

    圖2 初始孔隙水壓力分布

    2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

    突涌破壞模擬時(shí),在下部細(xì)砂層底部中施加固定水壓,使其表現(xiàn)為透水邊界。同時(shí)將基坑底面孔隙水壓力固定為0,即模擬地下水滲出地面后被及時(shí)排出。模擬過(guò)程分多步進(jìn)行,每次開(kāi)挖1.0m土體,求解至基坑變形達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。模擬過(guò)程中,調(diào)用程序內(nèi)部的FISH語(yǔ)言進(jìn)行土層應(yīng)力應(yīng)變的監(jiān)測(cè),可以清晰的記錄土層破壞過(guò)程。

    2.1 工況1——開(kāi)挖互層土上覆不透水粘土層

    初始固結(jié)完成后,首先開(kāi)挖上覆不透水粘土層,使用FLAC3D中model null命令模擬每次開(kāi)挖1.0 m土體,開(kāi)挖一層土后,待求解穩(wěn)定再開(kāi)挖下一層土,依次往復(fù)直至開(kāi)挖到指定深度。求解過(guò)程中以隔水層中塑性區(qū)域的貫通作為突涌的判定標(biāo)志,記錄土體的變形過(guò)程,同時(shí)利用自定義的Fish程序監(jiān)測(cè)土體內(nèi)部的屈服狀態(tài),記錄過(guò)程中的相關(guān)數(shù)據(jù),圖3為開(kāi)挖深度1.0~4.0 m時(shí)基坑土體的豎向變形云圖。

    圖3 工況1土體豎向變形云圖

    從圖3中可知

    (1)在坑內(nèi)土體被挖除后,坑內(nèi)土體由于上覆土壓力被卸載而向上部隆起,其隆起值基坑中心最大,向兩邊逐漸減小。

    (2)隨著基坑不斷的開(kāi)挖,坑內(nèi)土體隆起值也不斷增大,同時(shí)隆起范圍也由基坑中心不斷向坑邊發(fā)展。在開(kāi)挖深度到4.0 m時(shí),坑內(nèi)隆起達(dá)到最大約1.1 cm。

    (3)從垂直方向上來(lái)看,基坑內(nèi)土體豎向變形影響范圍也隨著開(kāi)挖進(jìn)行而不斷向下部拓展。

    (4)在開(kāi)挖過(guò)程中,坑內(nèi)土體隆起速率較小且平穩(wěn),未發(fā)生豎向土體急劇變形現(xiàn)象,基坑處于穩(wěn)定狀態(tài)。

    為了進(jìn)一步記錄基坑開(kāi)挖過(guò)程中土體的應(yīng)力狀態(tài),在模擬中采用中張傳慶[8]提出的屈服接近度來(lái)對(duì)土體單元進(jìn)行監(jiān)測(cè)。屈服接近度就是土體應(yīng)力狀態(tài)接近屈服狀態(tài)的程度,其值在0~1之間,當(dāng)接近1時(shí),說(shuō)明此時(shí)土體趨于穩(wěn)定;而當(dāng)其接近0時(shí),就表明土體所受應(yīng)力接近其屈服強(qiáng)度準(zhǔn)則,即將達(dá)到屈服狀態(tài)。模擬過(guò)程中,利用程序自帶的Fish語(yǔ)言來(lái)實(shí)現(xiàn)基于摩爾—庫(kù)倫準(zhǔn)則的屈服接近度函數(shù)。每開(kāi)挖一層土,就調(diào)用一次函數(shù),得到基坑土體屈服接近度分布情況。圖4為開(kāi)挖1.0~4.0 m時(shí)基坑土體屈服接近度云圖。

    圖4 工況1土體屈服接近度云圖

    由圖4可知

    (1)在基坑開(kāi)挖到2.0 m深度過(guò)程中,坑內(nèi)土體均未達(dá)到塑性狀態(tài),處于穩(wěn)定狀態(tài)。到開(kāi)挖深度達(dá)到2.0 m時(shí),坑內(nèi)土體屈服接近度由上至下依次增加,表明基坑表面的土體將更易發(fā)生破壞。

    (2)在開(kāi)挖2.0~4.0 m時(shí),基坑底土體屈服接近度較小的區(qū)域自坑底表面以一定角度向下方發(fā)展,這些區(qū)域的土體將隨著開(kāi)挖進(jìn)行率先進(jìn)入到塑性階段。

    (3)坑內(nèi)土體的屈服接近度由上至下逐漸增加,即土體隨深度增加而趨于穩(wěn)定。即:在開(kāi)挖過(guò)程中坑內(nèi)土體的屈服與破壞是從上至下依次發(fā)展的。

    (4)互層土中粉砂層中屈服接近度較小區(qū)域隨著基坑的開(kāi)挖由兩側(cè)迅速向中間發(fā)展,最終整層粉砂均接近于屈服;而對(duì)于互層土中粘土層,其接近屈服的區(qū)域僅在基坑內(nèi)邊緣位置與上下粉砂層連通。

    模擬中以隔水層塑性區(qū)貫通作為突涌發(fā)生的判定標(biāo)準(zhǔn),圖5為工況1開(kāi)挖過(guò)程中土體單元的塑性區(qū)域,可以看出:

    (1)開(kāi)挖到2.0 m時(shí)中,基坑內(nèi)土體均處于彈性變形階段,其所受應(yīng)力未達(dá)到屈服強(qiáng)度。

    (2)開(kāi)挖到3.0 m處時(shí),互層土最頂部的粉砂層開(kāi)始出現(xiàn)剪切屈服,其屈服區(qū)域較小,集中于坑底兩側(cè),且其上下土層中均未出現(xiàn)屈服區(qū)域。

    (3)開(kāi)挖深度達(dá)到4.0 m、即互層土上覆不透水粘土層被全部挖除后,互層土最頂部及其相鄰的下一層粉砂層中出現(xiàn)了大區(qū)域的剪切屈服區(qū)域,在坑底兩側(cè)還出現(xiàn)拉張屈服。對(duì)應(yīng)到工程實(shí)際,此時(shí)便是互層土頂部砂性土釋水階段,伴隨有“流水”、“流砂”現(xiàn)象。但這兩層粉砂層中間的粉質(zhì)粘土一直處于穩(wěn)定彈性變形階段,阻隔了兩層砂性土層的塑性區(qū)域的貫通,即釋水現(xiàn)象只發(fā)生于互層土1~2m范圍內(nèi)的粉砂層中,不會(huì)形成自下而上的涌水、涌砂的突涌破壞。

    (4)對(duì)比土體屈服接近度云圖與土體塑性區(qū)域圖可以發(fā)現(xiàn),土體屈服接近度與土體塑性區(qū)具有一致性,可以利用土體屈服接近度來(lái)預(yù)測(cè)土體中塑性區(qū)的產(chǎn)生區(qū)域。

    圖5 工況1土體塑性區(qū)域分布圖

    2.2 工況2——開(kāi)挖互層土層

    此階段模擬分析時(shí)每次開(kāi)挖1.0 m,直至發(fā)生坑底突涌,具體結(jié)果如圖6~9。

    圖6 工況2土體豎向變形云圖

    (1)從圖6坑底土體隆起變形來(lái)看,坑底土體的隆起值不斷加大,在開(kāi)挖到6.0m時(shí),坑底的隆起值達(dá)到了2.6cm。單從基坑土體的隆起值判斷,基坑坑底土體應(yīng)處于正常狀態(tài),未發(fā)生變形過(guò)大的滲透破壞。

    (2)圖7為開(kāi)挖過(guò)程中隆起值隨開(kāi)挖深度的變化曲線。從該曲線可知,在開(kāi)挖深度到5~6 m時(shí),其坑底土體的隆起速率具有明顯的增大??拥淄馏w隆起變形已由緩慢勻速變形階段發(fā)展到逐漸加速變形階段,在此階段基坑底板趨于不穩(wěn)定,隨時(shí)可能發(fā)生突涌。

    (3)圖8為工況2條件下土體屈服接近度云圖,從圖中可以看出土體屈服接近度接近0的區(qū)域相比工況一有了大幅度的增加,互層土內(nèi)上部區(qū)域無(wú)論是粉砂層還是粉質(zhì)粘土層均已接近屈服。

    圖7 坑底土體隆起值與開(kāi)挖深度曲線

    圖8 工況2土體屈服接近度云圖

    (4)屈服接近度接近0的區(qū)域在互層土中呈梯形分布。當(dāng)開(kāi)挖深度達(dá)6 m時(shí),屈服接近度接近0的區(qū)域已向下發(fā)展至下部砂層中,據(jù)此分析基坑內(nèi)互層土層整體上接近不穩(wěn)定,且土層內(nèi)可能發(fā)展貫通至下部砂層的塑性區(qū)域,存在較大的坑底突涌風(fēng)險(xiǎn)。

    (5)圖9為開(kāi)挖互層土層時(shí)土體的塑性區(qū)域分布圖。從圖中可以看出在開(kāi)挖到5 m時(shí),互層土層除了頂層進(jìn)入了剪切屈服狀態(tài),其內(nèi)部也開(kāi)始出現(xiàn)塑性區(qū),但塑性區(qū)成層分布,相互之間沒(méi)有連通,因此此時(shí)坑內(nèi)互層土體趨近不穩(wěn)定,但還沒(méi)有發(fā)生突涌破壞。

    (6)在開(kāi)挖至6 m時(shí),互層土層內(nèi)塑性區(qū)大幅增加,并且上下之間相互聯(lián)系,由基坑坑底邊緣以一定的角度(約60°)向下方拓展,直至達(dá)到細(xì)砂層,形成了由坑底貫通至下部砂層的塑性區(qū)域,這就明顯標(biāo)志著基坑處于突涌不穩(wěn)定狀態(tài)。

    圖9 工況2土體塑性區(qū)域分布圖

    3 結(jié)論

    運(yùn)用數(shù)值模擬方法,模擬了互層土基坑中坑底突涌的發(fā)展過(guò)程:在開(kāi)挖互層土層上覆粘土層時(shí),基坑整體處于穩(wěn)定狀態(tài),僅頂部部分區(qū)域出現(xiàn)塑性屈服,達(dá)到了突涌不穩(wěn)定狀態(tài);在開(kāi)挖互層土層時(shí),土體的塑性區(qū)域不斷向下方發(fā)展,最終以一定角度與下方砂層塑性區(qū)貫通,基坑發(fā)生突涌。認(rèn)為數(shù)值模擬應(yīng)以塑性區(qū)貫通作為突涌發(fā)生的判定標(biāo)志。

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