變制冷劑流量多聯(lián)機系統(tǒng)加全熱回收式新風換氣機探討

夏 軍

(漢嘉設計集團股份有限公司,浙江 杭州 310005)

目前變制冷劑流量多聯(lián)機系統(tǒng)設計中盲目采用面積指標進行設計選型,不進行詳細的負荷計算,容易造成實際設計選型偏大,不符合《公共建筑節(jié)能設計標準》要求。本文以杭州市一棟辦公樓為例,進行詳細的負荷計算、設計選型,總結出設計選型的應注意事項。

1 設計概況

某辦公樓位于杭州,共6層,建筑高度24.8 m,1層層高為4.5 m,2～6層為標準層,層高為3.9 m?？照{(diào)系統(tǒng)采用變制冷劑流量多聯(lián)機系統(tǒng)和全熱回收式新風換氣機。每層設置一套獨立的變制冷劑流量多聯(lián)機系統(tǒng),變制冷劑流量多聯(lián)機VRF室外機均設置于屋頂。以第二層為例進行負荷計算,設計選型。二層室內(nèi)機均采用雙向氣流嵌入式室內(nèi)機。二層冷媒管平面布置見圖1,第二層空調(diào)面積為561.4 m2。

就在同一年，日本另一家鐘表制造商精工表（SEIKO）也推出新款了一款名為Diashock的防震器，這款防震器與前述的兩款瑞士防震器較為接近，僅有彈簧片略有不同，外型像是特殊的三葉草造型（見圖10），與托鉆的接觸點也較多，成為精工的主要防震器。后來精工也在其它個別機心上采用過類似于長方形的彈簧片防震器（見圖11），但廠方還是以Diashock防震器作為名稱。

2 VRF多聯(lián)機系統(tǒng)設計流程

VRF多聯(lián)機系統(tǒng)設計流程見圖2[1]。

3 室內(nèi)全熱冷負荷、冬季室內(nèi)熱負荷及新風量

經(jīng)負荷計算可知,2層每個房間新風量及夏季室內(nèi)冷負荷見表1,2層每個房間室內(nèi)機實際制冷量、制熱量見表2，2層每個房間新風量及冬季室內(nèi)熱負荷見表3。

4 室內(nèi)機選型

根據(jù)平面布置圖和室內(nèi)外高差,實際等效配管長度為86.2 m,查該產(chǎn)品的設計手冊,制冷量長度修正系數(shù)為0.97。制熱量長度修正系數(shù)為1,融霜修正系數(shù)[2]為0.872,不同品牌制冷量/制熱量長度修正系數(shù)、融霜修正系數(shù)有所不同。經(jīng)修正后的室外機設計工況下的制冷量：62.4×0.97=60.528 kW；制熱量：59.34×0.872=51.74 kW。

站區(qū)長一般是黨政責任“一肩挑”。制定《黨支部議事規(guī)則》《黨支部黨建工作考核細則》和思想政治工作量化考核制度，開展季度巡查半年檢查、年度考核，由公司黨委組建考評組，聽匯報、查資料，現(xiàn)場家家跑到、問題一一指出，分別對照細則和考核表進行考核打分，用“直角尺”找差距。

有些有機溶劑具有強極性，對纖維素具有潤脹作用，能夠促進纖維素的溶解。在纖維素催化轉化制備5-HMF的反應中，使用有機溶劑體系時無需加入無機酸，反應周期較短，產(chǎn)物便于處理，因此有機溶劑體系可作為制備5-HMF的溶劑體系。

η=(h21-h22)/(h21-h11)

(1)

系統(tǒng)中每個室內(nèi)機的實際制冷/制熱量=(實際制冷/制熱量×室內(nèi)機的額定容量)/室內(nèi)機的總計額定容量[1],根據(jù)上述計算原則可知,每個房間室內(nèi)機的實際容量見表2。

制冷工況：h21=90.093 kJ/kg，h11=56.082 kJ/kg。根據(jù)全熱回收效率計算公式可知h22=69.006 kJ/kg。

h11為設計工況下室內(nèi)空氣狀態(tài)點比焓；

h22為經(jīng)全熱交回收是新風換氣機處理后進入室內(nèi)的新風狀態(tài)點比焓。

二層室內(nèi)新風冷負荷Q= (h22-h11)×ρ×V=7.302 kW。根據(jù)每個房間的新風量,可以計算出每個房間的新風冷負荷,見表1。

秦明月盯著警員把裝了尸體的紙箱抬上車，又站在大廳進口處向四下掃視，門外密密麻麻的人群有一個家伙伸著脖子高聲喊他：“秦隊，秦隊長?！闭沁叿逶诰渚€外喊他。

上海作為國內(nèi)工業(yè)用化學品的主要出口口岸，企業(yè)在其對外貿(mào)易中遭遇的貿(mào)易壁壘數(shù)量眾多、情況復雜，應對貿(mào)易壁壘、擴大產(chǎn)品出口的需求也最為迫切。在授牌儀式上發(fā)布的《2018“一帶一路”背景下上海工業(yè)化學品貿(mào)易壁壘研究報告》就是通過介紹全球、我國及“一帶一路”沿線主要國家工業(yè)用化學品總體發(fā)展趨勢及貿(mào)易狀況，分析當前我國在“一帶一路”沿線國際貿(mào)易中遭受的技術性貿(mào)易壁壘及“兩反一?！辟Q(mào)易救濟措施情況，以及遇到的貿(mào)易困境，進而結合上海工業(yè)用化學品的發(fā)展現(xiàn)狀、貿(mào)易現(xiàn)狀，提出應對貿(mào)易壁壘的上海對策和上海建議。

圖1 第二層冷媒管平面布置

表1 第二層每個房間的新風量及夏季室內(nèi)冷負荷

注：①室內(nèi)總冷負荷為室內(nèi)新冷風負荷與室內(nèi)冷負荷之和。

表2 室內(nèi)機實際制冷量、制熱量計算表一

注：①室內(nèi)總冷負荷為室內(nèi)新冷風負荷與室內(nèi)冷負荷之和。

表3 室內(nèi)機實際制冷量、制熱量計算表二

注:②室內(nèi)總熱負荷為室內(nèi)新風熱負荷與室內(nèi)熱負荷之和。

圖2 VRF多聯(lián)機系統(tǒng)設計流程

根據(jù)房間新風冷負荷和室內(nèi)冷負荷,可求出室內(nèi)總冷負荷,進行室內(nèi)機初步選型,見表1。

制熱工況：h21=3.193 kJ/kg，h11=35.08 kJ/kg。根據(jù)上面已知條件h22=25.83 kJ/kg。室內(nèi)新風熱負荷Q= (h22-h11)×ρ×V=5.224 kW。根據(jù)每個房間的新風量,可以計算出每個房間的新風熱負荷,見表3。

5 室外機選型

根據(jù)表1可知室內(nèi)機夏季制冷總容量為64.5 kW,故選擇額定工況下制冷量61.5 kW,制熱量為69 kW的室外機。設計室外環(huán)境工況下查該產(chǎn)品設計手冊,可知室外機設計工況下制冷量為62.4 kW,制熱量為59.34 kW。

參考某品牌在設計工況點時全熱回收式新風換氣機焓回收效率為：制冷為0.62,制熱為0.71。根據(jù)全熱回收效率計算公式。

粗選磁場強度110 kA/m，精選磁場強度110 kA/m，掃選磁場強度110 kA/m。磨礦細度80.00%-0.074 mm，給礦濃度35.00%。試驗結果見表9，試驗原則流程圖及數(shù)質量流程分別見圖3、圖4。

6 室內(nèi)機實際制冷/制熱量計算

式中：h21為設計工況下室外空氣狀態(tài)點比焓；

由表2可知房間103、房間118室內(nèi)機實際容量小于房間的總冷負荷,故需要調(diào)整室內(nèi)機容量,重復上述過程,經(jīng)調(diào)整后室外機容量不變,調(diào)整后的室內(nèi)機實際容量滿足房間總冷負荷。

根據(jù)表2選型結果,對室內(nèi)機冬季實際制熱量進行復核,見表3。經(jīng)復核室內(nèi)機實際制熱量滿足房間熱負荷要求。

7 結 語

1) 單層空調(diào)面積為565.4 m2,根據(jù)表2可知計算空調(diào)室內(nèi)冷負荷指標為85.38 W/m2,計算空調(diào)室內(nèi)總冷負荷指標(含部分新風冷負荷)為98.3 W/m2,室內(nèi)機裝機容量為66.1 kW,室內(nèi)實際裝機容量面積冷指標為117.7 W/m2。在VRF多聯(lián)機系統(tǒng)設計時不經(jīng)負荷計算,直接采用面積指標進行估算選型,且所選擇的面積指標較大,偏離設計工況較大。通過上述計算可知室內(nèi)機實際裝機容量相對較小。

2) 當空調(diào)系統(tǒng)采用VRF多聯(lián)機系統(tǒng)加全熱回收式新風換氣機系統(tǒng)時,室內(nèi)機的選型應考慮新風負荷。

3) VRF多聯(lián)機系統(tǒng)在實際運行過程中,由于室內(nèi)機、室外機換熱盤管管外積灰且室內(nèi)機和室外機的積灰程度不一樣,對于傳熱效果的影響程度不一樣,在室內(nèi)機設計選型時,建議應對空調(diào)冷、熱負荷進行修正,修正的系數(shù)取值目前無參考數(shù)值,建議須咨詢相關廠家。

4) 另外長期使用后全熱交換器換熱效率的衰減,造成室內(nèi)機需承擔更多的新風冷熱負荷,室內(nèi)機、故室外機選型也要考慮這個因素。