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    低配筋空心短柱承載能力及工程應(yīng)用研究

    2020-04-18 07:46:09鄭建安
    西部交通科技 2020年11期
    關(guān)鍵詞:承載能力

    鄭建安

    摘要:文章通過對(duì)低配筋空心短柱試樣進(jìn)行試驗(yàn)分析,研究箍筋間距的變化對(duì)構(gòu)件承載力等力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:(1)試樣在加載前期表現(xiàn)為彈性變形,破壞形式主要分為端部V型破壞或中心剪切破壞;(2)箍筋數(shù)量與承載力成正相關(guān),但是當(dāng)箍筋數(shù)量到達(dá)一定量時(shí),極限承載力趨于穩(wěn)定;(3)實(shí)際工程可以結(jié)合承載能力與材料成本等方面綜合考慮箍筋的用量。

    關(guān)鍵詞:超高性能混凝土;低配筋;空心構(gòu)件;承載能力;箍筋

    中圖分類號(hào):U443.15+9 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A DOI:10.13282/j.cnki.wccst.2020.11.044

    文章編號(hào):1673—4874(2020)11-0159—03

    0引言

    根據(jù)相關(guān)研究發(fā)現(xiàn),混凝土等受壓構(gòu)件的抗壓強(qiáng)度主要控制因素為材料本身的強(qiáng)度和構(gòu)件形狀特性,材料本身強(qiáng)度的研究在過去的幾十年已經(jīng)取得較為顯著的成就,而大跨度和高層建筑促使著超高性能混凝土的快速誕生,其抗壓強(qiáng)度在外摻劑等輔助作用下能達(dá)到200MPa以上。由于超高性能混凝土具有強(qiáng)度高、延性高等優(yōu)異的性能,使得其使用范圍大幅擴(kuò)展,在材料性能得到提高的同時(shí),為了節(jié)約材料和美化外觀,構(gòu)件的形狀也在逐步得到改進(jìn),如構(gòu)件越來越輕薄或截面由實(shí)心改為空心等。

    受傳統(tǒng)思想的束縛,超高性能混凝土構(gòu)件最初的設(shè)計(jì)形式多為實(shí)心狀,經(jīng)過相關(guān)研究發(fā)現(xiàn),在鋼管超高混凝土實(shí)心構(gòu)件中,減少鋼筋和箍筋的用量,并不會(huì)影響結(jié)構(gòu)的使用性能,還能節(jié)約大量的成本。橋梁等建筑中空心截面構(gòu)件與鋼管和FRP等材料結(jié)合使用能充分發(fā)揮材料的性能,且加入較高含量的鋼纖維后,材料的延性能得到巨大提升,此時(shí)去掉鋼套、降低鋼筋和箍筋用量不僅不會(huì)影響材料性能,還能提高施工的便捷性。

    目前對(duì)于鋼管超高混凝土空心構(gòu)件,關(guān)于減少鋼筋和箍筋的用量對(duì)構(gòu)件性能產(chǎn)生的影響研究還很少見,本文設(shè)計(jì)含4根鋼筋的低配筋空心短柱研究箍筋間距的變化對(duì)構(gòu)件承載力等力學(xué)性能的影響,為實(shí)際工程提供理論支撐。

    1試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    1.1試樣設(shè)計(jì)

    用于測(cè)量低配筋空心短柱承載力的試驗(yàn)采用的空心短柱截面尺寸為200mm×200mm、壁厚為30mm、高度為800mm,中空段高度為600mm,兩端各有100mm的含箍筋實(shí)心段。試驗(yàn)共設(shè)置三組試樣。試樣的結(jié)構(gòu)參數(shù)如下頁表1所示。

    為了更加深入地了解低配筋空心短柱的性能,在試驗(yàn)開始之前,對(duì)本次試驗(yàn)所用的超高性能混凝土的基本力學(xué)性能進(jìn)行測(cè)試,制作3個(gè)立方體試樣和6個(gè)兩種尺寸的棱柱體試樣分別測(cè)量材料的抗壓強(qiáng)度、彈性模量和抗折強(qiáng)度。結(jié)果顯示其抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度和彈性模量分別為115MPa、28MPa和43Gpa。本次試樣所用試樣的材料配比如表2所示。在該配比基礎(chǔ)上,加入體積比為2%的鋼纖維,其長(zhǎng)度為8mm,直徑為0.12mm。

    1.2試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

    將內(nèi)外模板和鋼筋籠布置好以后進(jìn)行試樣澆筑。鋼筋籠是由鋼筋和箍筋通過鋼絲綁扎而成。試樣澆筑完成后,進(jìn)行常規(guī)養(yǎng)護(hù)96h后脫模,繼續(xù)養(yǎng)護(hù)至28d。在試樣軸線位置上貼應(yīng)變片,用于測(cè)量在軸向荷載作用下試樣的變形和軸向應(yīng)變。應(yīng)變片位置及編號(hào)如圖1(a)所示。

    將試樣放置在YAN-10000F壓力機(jī)上進(jìn)行抗壓試驗(yàn)。根據(jù)極限承載力理論計(jì)算,設(shè)置壓力機(jī)的檔位為5MN。保證將試樣放置在中心后進(jìn)行預(yù)加載,然后進(jìn)行分級(jí)加載,每級(jí)荷載大小為10%P(P為極限荷載),加載速率為180kN·min-1,每級(jí)荷載加載時(shí)間持續(xù)120s,當(dāng)加載至90%P時(shí),采用位移控制加載速率,速率設(shè)置為0.05mm·min-1,直到試樣完全破壞后停止加載。

    2試驗(yàn)結(jié)果分析

    2.1破壞過程及應(yīng)變分析

    A1組試樣形態(tài)在加載到50%P之前基本沒有變化;當(dāng)加載到60%P這一過程中,試樣端部出現(xiàn)掉渣和碎屑?jí)嚎s發(fā)聲的現(xiàn)象;繼續(xù)記載至70%P過程中,試樣端部開始出現(xiàn)肉眼可見的微小裂紋;當(dāng)加載到90%P時(shí),裂紋數(shù)量明顯增多,且逐漸向試樣中心豎向擴(kuò)展;當(dāng)加載至P時(shí),試樣發(fā)出爆裂聲,壓力機(jī)讀數(shù)快速下降,試樣端部出現(xiàn)較為明顯的V型破壞,如圖1(b)所示。這個(gè)時(shí)候試樣雖然明顯破壞,但是仍然保持完整性,并未脫落。A2組試樣的破壞形態(tài)與A1組試樣大致相同,區(qū)別在于端部出現(xiàn)裂紋的時(shí)間相對(duì)延后,試樣最終破壞時(shí),端部的裂紋數(shù)量明顯增加。

    A3組試樣破壞的過程與A1組和A2組試樣有所區(qū)別,主要在于加載至80%P時(shí),試樣的端部和中部偏上一點(diǎn)的位置均出現(xiàn)了許多微小裂紋,當(dāng)加載至P時(shí),試樣中部出現(xiàn)一條較為明顯的傾斜裂紋。

    三組試樣的軸向應(yīng)變隨著荷載的增加而變化的情況如圖2所示。從圖中可以看出,當(dāng)加載到達(dá)70%P之前,試樣的變形主要是彈性變形,當(dāng)試樣破壞時(shí),軸向應(yīng)變的范圍在25×10-3~30×10-3。在相同應(yīng)變下,A1組試樣荷載最小,A3組試樣荷載最大,A2組試樣居中,說明試樣抵抗變形的能力為A3>A2>A1,且A3組試樣應(yīng)變片s2和s4的曲線未從原點(diǎn)出發(fā)表明加載開始一段時(shí)間后該位置才開始產(chǎn)生變形。

    將截面面積取為全截面面積時(shí),極限荷載理論計(jì)算值為2342kN。極限荷載與截面面積之比表示極限應(yīng)力,三組試樣的極限應(yīng)力試驗(yàn)值與計(jì)算值如表3所示。從表中可以看出,由于理論計(jì)算時(shí),未考慮不同箍筋間距的影響,因此三種組別試樣的極限應(yīng)力和極限荷載理論值均相同,但是三組試樣的極限荷載實(shí)測(cè)值差別較大,A1組試樣低于50%的理論值,而A3組試樣與理論值十分接近,其大小關(guān)系為A3>A2>A1,與荷載一應(yīng)變曲線圖中的結(jié)果相一致,表明箍筋的增加對(duì)于提高低配筋空心短柱的極限承載力具有顯著的效果。

    2.3箍筋間距分析

    為了更加清晰地分析箍筋數(shù)量對(duì)試樣承載能力的影響,對(duì)A1組試樣中空段試驗(yàn)區(qū)域(長(zhǎng)度600mm)配制不同數(shù)量的箍筋,測(cè)得試樣的極限承載能力與箍筋數(shù)量的關(guān)系如圖3所示。從圖3可以看出,極限承載能力隨著箍筋數(shù)量的增加而增加,當(dāng)箍筋數(shù)量從0增加到6的時(shí)候,極限承載力增加較小,當(dāng)箍筋數(shù)量從6增加到12的時(shí)候,極限承載力增加非常明顯,但是當(dāng)箍筋數(shù)量超過12根以后,極限承載力上升基本停止,此時(shí)相對(duì)于未加入箍筋時(shí),極限承載力上升了27.5%。從圖3還可以看出,當(dāng)箍筋數(shù)量處于6~12根時(shí),上升的速率最大,說明存在一個(gè)最佳的箍筋數(shù)量區(qū)間,使得極限承載力效果最佳,實(shí)際工程中應(yīng)該考慮經(jīng)濟(jì)成本與材料承載能力的綜合性價(jià)比最高的箍筋數(shù)量配制。

    2.4工程應(yīng)用分析

    從以上的試驗(yàn)結(jié)果顯示,低配筋空心短柱在合理地選擇箍筋數(shù)量后能發(fā)揮出很好的承載能力,完全可以滿足工程需求,且在很大程度上節(jié)約了材料和經(jīng)濟(jì)成本,箍筋數(shù)量存在一個(gè)最佳區(qū)域,若構(gòu)件尺寸相似的情況下,范圍為50~100mm時(shí),即箍筋數(shù)量為6~12根為最佳。該結(jié)果能為類似工程提供理論支撐。

    3結(jié)語

    本文對(duì)低配筋空心短柱試樣進(jìn)行試驗(yàn)研究。結(jié)果表明:試樣在加載前期表現(xiàn)為彈性變形,破壞形式主要分為端部V型破壞或中心剪切破壞;箍筋數(shù)量與承載力成正相關(guān),但是當(dāng)箍筋數(shù)量到達(dá)一定量時(shí),極限承載力趨于穩(wěn)定;箍筋數(shù)量的最佳區(qū)域可以通過空心段長(zhǎng)度與箍筋間距進(jìn)行計(jì)算,在最佳箍筋配比下低配筋空心短柱能很好地滿足工程需求。

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