正交膠合木結(jié)構(gòu)抗震研究進(jìn)展*

劉睿靜 王喜明 徐偉濤 李源河 姚利宏

（1.內(nèi)蒙古農(nóng)業(yè)大學(xué)材料科學(xué)與藝術(shù)設(shè)計(jì)學(xué)院，呼和浩特 010018；2.國家林業(yè)和草原局林產(chǎn)工業(yè)規(guī)劃設(shè)計(jì)院，北京 100010）

1 正交膠合木抗震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)

1.1 歐洲與加拿大標(biāo)準(zhǔn)的修訂

近年來，歐洲標(biāo)準(zhǔn)委員會(huì)（CEN）對(duì)抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、評(píng)估和翻新（EC8）部分展開修訂工作，并將于2021年前發(fā)布最新版本[1]。新版本中，將對(duì)不同結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行詳細(xì)描述，以延性等級(jí)規(guī)定不同結(jié)構(gòu)中的減震系數(shù)（q）值，確定不同結(jié)構(gòu)的容量設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及用于脆性部件設(shè)計(jì)的超強(qiáng)度系數(shù)(γRd)值[2]。正交膠合木（CLT）將被視為一種木基材，CLT結(jié)構(gòu)被歸為一種耗散結(jié)構(gòu)[3]。以建筑物級(jí)別和容量級(jí)別分別提供設(shè)計(jì)規(guī)范，一方面可避免出現(xiàn)不穩(wěn)定特性或軟弱層結(jié)構(gòu)，另一方面可防止延性結(jié)構(gòu)元件發(fā)生脆性破壞。基于耗散能力不同區(qū)分整體墻（長段高寬比低的面板)與分段墻（通過自攻螺釘配合的搭接固定在一起的窄板）兩種建筑物組裝結(jié)構(gòu)，且規(guī)定分段墻系統(tǒng)內(nèi)單面板寬度不小于0.25倍層間高度。連接設(shè)計(jì)則旨在提供一種延性失效模式，并建議使用1.3作為建筑物結(jié)構(gòu)的超強(qiáng)度系數(shù)值(γRd)。

加拿大建筑物標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范（NBCC）規(guī)定減震系數(shù)為Rd×Ro，其中Rd為延性系數(shù)，Ro為超強(qiáng)度系數(shù)。加拿大木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)（CSA O86）在2016年的補(bǔ)編部分增加了CLT元件及連接件的詳細(xì)設(shè)計(jì)規(guī)范和CLT剪力墻與隔板設(shè)計(jì)內(nèi)容[4]。該規(guī)范適用于30 m以下的CLT建筑，高地震區(qū)范圍縮至20 m?；谌萘吭O(shè)計(jì)原則和一定的墻寬比設(shè)計(jì)的CLT結(jié)構(gòu)，Rd不超過2，Ro等于1.5。其他橫向抗載系統(tǒng)按NBCC替代方案設(shè)計(jì)。當(dāng)墻板高寬比小于1∶1或僅起滑動(dòng)作用時(shí)，減震系數(shù)Rd×Ro值不超過1.3[5]。作為抗側(cè)力體系的一部分，當(dāng)由剪力墻連接件產(chǎn)生的阻力達(dá)到其整體結(jié)構(gòu)耗能過程最終阻力的95%時(shí)，板內(nèi)抗剪強(qiáng)度高于板內(nèi)地震力，非耗散連接應(yīng)保持彈性。大量試驗(yàn)結(jié)果表明，整體墻CLT結(jié)構(gòu)可抗風(fēng)卻不足以抗震。純搖動(dòng)或搖動(dòng)滑移形態(tài)是CLT結(jié)構(gòu)抗震性能響應(yīng)機(jī)制較好的表現(xiàn)。因此，為了抵抗地震荷載，整體墻應(yīng)替換為分段墻，其高寬比須在1∶1至4∶1之間。

1.2 減震系數(shù)的確定

試驗(yàn)研究中通常根據(jù)研究對(duì)象結(jié)構(gòu)估定其減震系數(shù)值。Ceccotti和Follesa[6]在三層分段墻結(jié)構(gòu)的振動(dòng)臺(tái)測試中設(shè)定q為3.4；七層分段墻結(jié)構(gòu)振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)中設(shè)定q為3.0[7]。Flatscher等[8]在三層整體墻結(jié)構(gòu)的振動(dòng)試驗(yàn)中設(shè)置q為2.8。Pei等[9]在分段墻的全尺寸結(jié)構(gòu)模擬試驗(yàn)中設(shè)置q等于4.5。Pozza等[10]的整體墻的全尺寸模擬試驗(yàn)中設(shè)置q為2.0。Popovski等[11]在單組件（連接和CLT壁系統(tǒng)）測試中設(shè)置q為3.0。綜上可知，窄壁拼接分段墻結(jié)構(gòu)試驗(yàn)的q值均高于整體剪力墻結(jié)構(gòu)試驗(yàn)中的擬定值，值差由分段墻結(jié)構(gòu)的壁間接頭增加能量耗散所致。

目前歐洲設(shè)計(jì)規(guī)范中仍未對(duì)任何特定情況下的CLT結(jié)構(gòu)q系數(shù)定值，但將于修訂版中規(guī)定耗能能力（DCM）結(jié)構(gòu)q建議值為2.0，高耗能能力（DCH）結(jié)構(gòu)q建議值為3.0。加拿大設(shè)計(jì)規(guī)范中，減震系數(shù)q對(duì)應(yīng)Rd×Ro，其中Rd不超過2，Ro等于1.5。窄壁長高比大于1的面板Rd×Ro的值不超過1.3。

1.3 超強(qiáng)度系數(shù)的確定

延性連接能力分析值的5%與實(shí)際強(qiáng)度值的95%之間的差值稱為脆性部件所需的超強(qiáng)度（γRd）[2]。容量設(shè)計(jì)中，超強(qiáng)度系數(shù)是避免脆性部件失效并確保整個(gè)結(jié)構(gòu)系統(tǒng)具有延性響應(yīng)的關(guān)鍵設(shè)計(jì)因素。為了確保結(jié)構(gòu)可以發(fā)揮其延展性，需要提高脆性構(gòu)件及破壞模式的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。若將超強(qiáng)度系數(shù)應(yīng)用于延性構(gòu)件強(qiáng)度計(jì)算，可以確保延性機(jī)制在力的加載過程中最先被破壞，從而避免結(jié)構(gòu)的脆性損壞。

Jorissen和Fragiacomo根據(jù)以下方程式定義超強(qiáng)度的值[12]：

電力安全工器具就是在電力生產(chǎn)過程中涉及到人身安全的工器具，其在電力生產(chǎn)過程中發(fā)揮了重要作用。但是，隨著電力生產(chǎn)的集中，電力安全工具存在的一些隱患日益突出，造成人員傷亡和電力設(shè)備損毀的事故經(jīng)常發(fā)生，使得電力企業(yè)面臨這很大的壓力，在安全工器具的管理上還存在著不少的問題，這些問題都有可能導(dǎo)致事故發(fā)生，因此，電力企業(yè)要加強(qiáng)對(duì)安全工器具的管理，找出管理上存在的問題，實(shí)施有效的策略徹底的解決這些問題，促進(jìn)電力企業(yè)的順利發(fā)展。

其中，R5%和R95%是單調(diào)測試中延性組件試驗(yàn)強(qiáng)度容量5%和95%的值，Rk和Rd是由分析法而得的同一結(jié)構(gòu)單元特性與設(shè)計(jì)強(qiáng)度值。γsc是R95%和R5%之比，用于說明連接強(qiáng)度特性的分散性，也可說明連接的可靠性。以R5%與Rk的比值確定γan，用于評(píng)估分析模型預(yù)測強(qiáng)度的準(zhǔn)確性。材料性能的部分安全系數(shù)γM對(duì)應(yīng)EC8中按耗散行為設(shè)計(jì)的延性元件值。需注意的是，若根據(jù)一般規(guī)則（如EC5）來規(guī)定Rk，則可能低估了延性構(gòu)件的強(qiáng)度，這種情況下應(yīng)由γan和γsc共同決定γrd值。相反，當(dāng)用試驗(yàn)結(jié)果或不同設(shè)計(jì)規(guī)范來定義Rk時(shí)，則視γan值為1，該情況下γRd與γsc值相等。

2 正交膠合木結(jié)構(gòu)抗震性能試驗(yàn)

正交膠合木（CLT）結(jié)構(gòu)在地震條件下的性能表現(xiàn)優(yōu)越，穩(wěn)定歸結(jié)于其極高的面內(nèi)剛度和承載力，以及良好的面外抗彎抗剪性能[13]。相關(guān)試驗(yàn)通常對(duì)連接節(jié)點(diǎn)、CLT剪力墻和整體結(jié)構(gòu)三方面開展CLT結(jié)構(gòu)抗震性能研究。

2.1 連接測試

CLT建筑中使用的連接通常分為兩組，一組是用于防止剪力墻搖擺滑動(dòng)的抗拔錨固件和角鋼連接件，一組是防止相鄰剪力墻或者地板與下面墻間相對(duì)滑動(dòng)的以自攻螺釘連接的搭接節(jié)點(diǎn)。

抗拔錨固件和角鋼連接件的滯后行為一直是連接性能研究的重點(diǎn)。Givric[14]和Flatscher等[15]分別對(duì)此進(jìn)行測試。結(jié)果表明：經(jīng)由抗剪角支架承載，額外的能量耗散和延性破壞總在張力上體現(xiàn)，其受拉性能良好，但抗側(cè)力性能不佳。Hossain等[16]對(duì)帶有雙角度全螺紋螺釘?shù)陌彘g連接，試驗(yàn)表明：盡管連接點(diǎn)上的力會(huì)造成類似木構(gòu)件開裂的脆性破壞，但其連接強(qiáng)度和剛度均遠(yuǎn)高于半螺紋螺釘。連接件特性的循環(huán)加載試驗(yàn)已通過改變連接件的厚度與幾何形狀進(jìn)行大量測試?？紤]到同時(shí)存在雙向荷載，研究者對(duì)幾種錨固件、角支架和螺釘也分別進(jìn)行了試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明：剪切-張力共同作用影響連接件的力學(xué)性能和耗散能力。

近年來，有學(xué)者對(duì)創(chuàng)新的連接系統(tǒng)性能進(jìn)行了研究。Baird等[17]將U型連接器使用在CLT面板間連接中。Latour等[18]設(shè)計(jì)了一種可將能量耗散至法蘭板上的沙漏型支架。Loo等[19]在剪力墻研究中使用了滑動(dòng)摩擦裝置。Sarti等[20]研究了一種可更換的耗能器，該耗能器是由一根充滿水泥或環(huán)氧樹脂的低碳鋼筋組成。Hashemi等[21]開發(fā)了一種無需采用后張預(yù)應(yīng)力筋便可使墻具備自定心性能的滑動(dòng)摩擦接頭。Polastri等[22]分析了X-Rad連接器的滯回特性，該連接器具有良好的延性和高耗能能力，以及具有很強(qiáng)的抗剪抗拉性能。Schmidt等[23]提出一種鋼板與LVL相結(jié)合的CLT板間接頭。與傳統(tǒng)連接件相比，這些連接系統(tǒng)在限制殘余漂移和峰值加速度的同時(shí)，具有較大的延展性。

2.2 剪力墻測試

各國研究機(jī)構(gòu)與學(xué)者通過開展整體式和分段式剪力墻試驗(yàn)，進(jìn)一步探討CLT結(jié)構(gòu)所具備的滯回特性。Dujic等[24-25]是最早開展CLT剪力墻試驗(yàn)研究的團(tuán)隊(duì)之一，該團(tuán)隊(duì)的測試結(jié)果表明：剪力墻的承載力受錨固強(qiáng)度和連接點(diǎn)木材破損情況影響，同時(shí)邊界條件對(duì)CLT墻的抗側(cè)力性能有極大影響；CLT剪力墻的開口最多能占?jí)Ρ诿娣e30%，此時(shí)墻剛度降到不帶孔壁板的50%。Shahnewaz等[26]進(jìn)一步研究了開口墻體的性能，并提出針對(duì)開口尺寸長寬比和剪力墻長寬比變化下墻體剛度的預(yù)測方程。

Popovski等[11]研究了32種不同配置的CLT墻，發(fā)現(xiàn)面板間接頭和金屬支架是CLT墻體延性的主要來源。Gavric等[14]使用整體式和分段式的剪力墻分別進(jìn)行循環(huán)試驗(yàn),前者研究了不同錨固件布局的力學(xué)特性，后者則研究了2塊狹長CLT板垂直連接中螺釘?shù)挠绊?。Hummel等[27]進(jìn)行了類似的試驗(yàn)并將研究樣本擴(kuò)大到有開口的墻壁。Hristovski等[28]對(duì)整體和分段剪力墻進(jìn)行振動(dòng)臺(tái)測試，發(fā)現(xiàn)與上述的靜態(tài)循環(huán)試驗(yàn)相比，動(dòng)態(tài)的振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)對(duì)剪力墻性能的變化記載更加詳明。

綜上可以發(fā)現(xiàn)，CLT剪力墻幾乎充當(dāng)剛體，連接提供了所有的延性與能量耗散。連接節(jié)點(diǎn)的類型、數(shù)量及位置布局的不同決定了CLT墻的循環(huán)行為。此外，分段墻試驗(yàn)表明：板材高長比和連接節(jié)點(diǎn)螺釘數(shù)量的不同對(duì)整體結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)性能有直接影響。

2.3 整體結(jié)構(gòu)測試

SOFIE項(xiàng)目中，Lauriola等[29]對(duì)一層近似帶有門窗的建筑進(jìn)行無額外垂直載荷的擬動(dòng)力試驗(yàn)。試驗(yàn)以3種不同的設(shè)計(jì)變體來研究不同開口尺寸對(duì)裝配性能的影響，結(jié)果顯示：結(jié)構(gòu)沒有重大損壞但出現(xiàn)了與開口面積成比例的橫向變形。Ceccotti和Follessa[6-7]為了確定CLT剪力墻的q近似值，對(duì)一個(gè)三層結(jié)構(gòu)進(jìn)行了完整的振動(dòng)臺(tái)測試，隨后增至七層。試驗(yàn)期間，建筑物較低樓層錨固件部分損壞，頂層的地面加速度較高，但10次大震后基本無殘余漂移并恢復(fù)到原始的平衡位置。試驗(yàn)表明：結(jié)構(gòu)可抵抗的最大地面加速度峰值達(dá)歐洲標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)值的3倍，在此最大峰值加速度激勵(lì)下，抗拔錨固件、抗剪角支架螺釘均有明顯的拔出或者屈服，但停止激勵(lì)后，結(jié)構(gòu)無明顯殘余變形，具有良好的自復(fù)位特性。Flatscher和Schickhofer[8]對(duì)裝配整體墻和全紋螺釘?shù)娜龑咏ㄖ镞M(jìn)行振動(dòng)臺(tái)測試，結(jié)果顯示其側(cè)向變形低于SOFIE項(xiàng)目中的三層結(jié)構(gòu),層間位移相對(duì)較小。此外，Popvski和Gavric[30]在準(zhǔn)靜態(tài)荷載條件下測試了兩層樓結(jié)構(gòu)，在該試驗(yàn)中，即便到達(dá)最大承載力，整體結(jié)構(gòu)也未表現(xiàn)出不穩(wěn)定特征。

日本學(xué)者對(duì)多層CLT結(jié)構(gòu)開展了數(shù)次振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)。Tsuchimoto等[31]對(duì)CLT三層結(jié)構(gòu)的靜態(tài)側(cè)向承載力和抗震性能展開研究。與此先歐洲和加拿大試驗(yàn)樣本的不同之處在于，該結(jié)構(gòu)由拉力螺栓和鋼木螺釘而非抗拔錨固件和角支架組裝。Kawai等[32]研究了類似的五層結(jié)構(gòu)的動(dòng)力學(xué)性能，同時(shí)還將分析擴(kuò)展到三層實(shí)木框架CLT外墻的組合結(jié)構(gòu)中。Yasumura等[33]研究了分別由整體墻和分段墻建造的雙層CLT結(jié)構(gòu)，并對(duì)試驗(yàn)中的損壞區(qū)域和損壞程度進(jìn)行對(duì)比。試驗(yàn)中其整體墻結(jié)構(gòu)開口邊角處產(chǎn)生開裂，分段墻結(jié)構(gòu)僅檢測到墻角縫隙及地板彎曲。結(jié)果表明：整體墻結(jié)構(gòu)的能量耗散行為僅依托錨固連接，故只具低至中等的地震耗散力；分段墻結(jié)構(gòu)則因板間相互搭接節(jié)點(diǎn)使建筑物延性增強(qiáng)，可達(dá)到很高的地震能量耗散[34]。

3 正交膠合木結(jié)構(gòu)抗震技術(shù)研究

抗震技術(shù)(SPT)是當(dāng)前木材工程研究熱點(diǎn)，所有類型的SPT，都遵循同一原理，即不增加結(jié)構(gòu)側(cè)力，專注于減少地震需求。從能量角度來講SPT描述的是結(jié)構(gòu)在地震中的動(dòng)態(tài)特性[35]，旨在防止輸入結(jié)構(gòu)的地震能量變?yōu)閯菽?，從而降低木結(jié)構(gòu)在地震中的損壞風(fēng)險(xiǎn)[36]。應(yīng)用于木結(jié)構(gòu)的SPT，可大致分為阻尼器、隔震裝置和可恢復(fù)功能結(jié)構(gòu)體系三類。

3.1 阻尼器

阻尼器按消能形式大體可分為位移相關(guān)型、速度相關(guān)型和運(yùn)動(dòng)復(fù)合型三種。位移相關(guān)型阻尼器如摩擦阻尼器、金屬屈服阻尼器；速度相關(guān)型阻尼器如粘彈性阻尼器、黏滯阻尼器；運(yùn)動(dòng)驅(qū)動(dòng)的復(fù)合型阻尼器則指調(diào)諧質(zhì)量阻尼器。Poh'Sie等[37]對(duì)幾種調(diào)諧質(zhì)量阻尼器的布置建立分析模型，并將其優(yōu)化設(shè)計(jì)落實(shí)于SOFIE項(xiàng)目的全尺寸七層CLT建筑物有限元模型內(nèi)。模擬測試顯示高樓層地板加速度值相比無阻尼器試驗(yàn)降低了38%。

3.2 隔震裝置

隔震裝置常由橡膠支座和阻尼器共同控制震幅。Bolvardi等[38]在位移設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上，建議CLT平臺(tái)建筑中采用層間隔震。該方法在一棟十二層樓的建筑物中得以應(yīng)用，評(píng)估顯示該建筑物在滿足既定極限位移的前提下，降低了非隔離結(jié)構(gòu)的層間位移比。更高標(biāo)準(zhǔn)的隔震系統(tǒng)可減少隔震器位移，但會(huì)增加層間漂移。

3.3 可恢復(fù)功能結(jié)構(gòu)體系

可恢復(fù)功能結(jié)構(gòu)框架體系主要包括搖擺框架結(jié)構(gòu)體系和自復(fù)位框架結(jié)構(gòu)體系，兩者區(qū)別在于結(jié)構(gòu)在地震作用下，是否先發(fā)生一定彎曲變形，很多時(shí)候兩者概念相通。反復(fù)荷載下，兩種體系共同使用的力-位移關(guān)系呈旗型曲線。

Ma[39]設(shè)計(jì)了一種不使用后張力僅結(jié)合屈服阻尼器便可以將CLT墻固定在基礎(chǔ)上的替代系統(tǒng)，并應(yīng)用在一座六層建筑物上。通過時(shí)程分析數(shù)據(jù)可知，其最大位移和基礎(chǔ)剪切均表現(xiàn)良好。但恢復(fù)力不足導(dǎo)致部分殘余漂移大于預(yù)期值。Akbas等[40]通過后張式CLT搖擺墻的6次循環(huán)試驗(yàn)提出了6個(gè)漸進(jìn)極限狀態(tài)，即：1)基礎(chǔ)減壓； 2)線彈性極限； 3)CLT屈服； 4)CLT分割；5)CLT粉碎； 6)鋼筋屈服。隨后用簡化設(shè)計(jì)方程和有限元進(jìn)行驗(yàn)證，發(fā)現(xiàn)與試驗(yàn)結(jié)果一致。Kovacs等[41]提出了一種CLT后張式搖擺剪力墻設(shè)計(jì)方法，并應(yīng)用于三層、六層和九層建筑物設(shè)計(jì)中。結(jié)果表明：在最大震級(jí)下所有模型超過剪切或彎矩能力的概率均小于5%，但三層建筑倒塌概率超過了允許值。

Morrell等[42]開發(fā)了CLT剪力墻之間的替代連接器，作為消能保險(xiǎn)絲。在對(duì)一座以此連接的3層無后張力搖擺墻的CLT建筑振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)中，大漂移作用后的結(jié)構(gòu)顯示出穩(wěn)定的循環(huán)響應(yīng)。另外，試驗(yàn)中的損耗集中在預(yù)設(shè)的可更替零件處，這意味著該系統(tǒng)具備震后維修可行性。奧克蘭大學(xué)的學(xué)者開展了使用滑動(dòng)摩擦接頭而非垂直后張力來實(shí)現(xiàn)搖擺控制的研究[19,21]。靜態(tài)推覆和動(dòng)態(tài)時(shí)程分析的結(jié)果表明：該類系統(tǒng)的自定心性能與能量耗散能力都十分出色。

4 結(jié)論與展望

近年來，國外正交膠合木結(jié)構(gòu)在抗震設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)、抗震性能試驗(yàn)及抗震技術(shù)等方面均得到發(fā)展與完善。從最近幾年擬定出臺(tái)的相關(guān)規(guī)定、抗震性能試驗(yàn)與抗震技術(shù)的研究與應(yīng)用三個(gè)方面可得出以下結(jié)論：

1) 多個(gè)國家都在逐漸完善正交膠合木結(jié)構(gòu)相應(yīng)的抗震設(shè)計(jì)規(guī)范，不同結(jié)構(gòu)體系的減震系數(shù)q和用于脆性部件設(shè)計(jì)的超強(qiáng)度系數(shù)γRd取值的估定已成為研究的重點(diǎn)之一。

2) 從大量抗震試驗(yàn)可知，正交膠合木結(jié)構(gòu)在地震條件下性能表現(xiàn)優(yōu)越，在模擬地震過程中，CLT剪力墻幾乎充當(dāng)剛體，連接件提供所有的延展性與能量耗散，因此，連接節(jié)點(diǎn)的類型、數(shù)量及位置布局的不同決定了CLT整體結(jié)構(gòu)的抗震性能。

3) 相比整體墻系統(tǒng)，由自攻螺釘配合搭接固定的窄CLT板分段墻系統(tǒng)因板間節(jié)點(diǎn)增強(qiáng)了結(jié)構(gòu)的延展性，具有更高的地震能量耗散能力。

4) 基于SPT原理設(shè)計(jì)的應(yīng)用于CLT木結(jié)構(gòu)的各類阻尼器、隔離裝置與可恢復(fù)功能結(jié)構(gòu)體系在試驗(yàn)中均表現(xiàn)出良好的消能隔震性能，相關(guān)最新設(shè)計(jì)旨在滿足建筑物安全保障的同時(shí)，受地震破壞最小化及其震后維修的高可行性。

盡管CLT結(jié)構(gòu)顯示出優(yōu)越的抗震性能，但仍需在市場化和統(tǒng)一規(guī)范化方面作出努力，以增加該系統(tǒng)在地震多發(fā)區(qū)高層建筑中的應(yīng)用。今后研究和發(fā)展趨勢包括：

1) 對(duì)CLT剪力墻在多層結(jié)構(gòu)中的力學(xué)性能應(yīng)通過試驗(yàn)和數(shù)值建模進(jìn)一步研究。

2) 完善相應(yīng)的基于性能的標(biāo)準(zhǔn)化抗震設(shè)計(jì)規(guī)范。

3) 開發(fā)適用于高震區(qū)高層的新型CLT抗側(cè)力系統(tǒng)。

4) 開發(fā)簡化的數(shù)值方法，以便預(yù)測CLT結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)行為。