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    礦用小孔徑預(yù)應(yīng)力拉力分散型錨索錨固結(jié)構(gòu)研究及應(yīng)用

    2020-03-28 03:15:08楊永剛李琰慶
    煤炭工程 2020年1期
    關(guān)鍵詞:錨段分散型藥卷

    楊永剛,李琰慶

    (1.安徽省煤炭科學(xué)研究院,安徽 合肥 230001;2.淮南礦業(yè)(集團(tuán))有限責(zé)任公司,安徽 淮南 232001)

    近年來,隨著開采深度的延伸,各種深井復(fù)雜應(yīng)力環(huán)境巷道支護(hù)工程日益增多,巷道變形控制極為困難,嚴(yán)重的還導(dǎo)致安全事故的發(fā)生?;茨稀⒒幢钡V區(qū)多對(duì)礦井四十余條巷道不同規(guī)格錨索的礦壓觀測(cè)結(jié)果表明[1-3]:大部分錨索的平均工作載荷在120~150kN,基本維持在預(yù)緊張拉水平,且受掘進(jìn)及采動(dòng)影響后亦無明顯載荷增長(zhǎng),部分錨索在其載荷遠(yuǎn)沒有達(dá)到其額定工作載荷時(shí)發(fā)生卸載。可見,錨索內(nèi)錨力低是深部高應(yīng)力巷道圍巖變形難以得到有效控制重要因素之一。而導(dǎo)致錨索內(nèi)錨力達(dá)不到設(shè)計(jì)要求的原因很多,如:內(nèi)錨段巖體松散破碎嚴(yán)重,樹脂膠泥被擠入圍巖裂隙,導(dǎo)致內(nèi)錨不密實(shí);鉆孔沖洗不干凈,導(dǎo)致錨固劑與圍巖不能有效黏結(jié);三徑不匹配導(dǎo)致錨固劑未推送至孔底;在攪拌過程中,出現(xiàn)間隔或停頓攪拌,導(dǎo)致發(fā)生初凝的固化劑反應(yīng)鏈被破壞,致使錨固失效;錨索本身光滑的索體結(jié)構(gòu)不能將樹脂膠泥和固化劑充分?jǐn)嚢杈鶆虻萚4-8]。因此,研究一種新的錨索錨固結(jié)構(gòu)來進(jìn)一步提高錨索內(nèi)錨力和錨索強(qiáng)度利用率,提高錨桿支護(hù)巷道的安全性,同時(shí)為深部高應(yīng)力及各種復(fù)雜圍巖環(huán)境下的巷道變形控制提供新的探索方向,是十分必要的。

    1 拉力集中型錨索內(nèi)錨段受力分析

    在煤礦巷道支護(hù)中,普遍使用的錨索從受力特征上分屬于拉力集中型錨索,該類型錨固結(jié)構(gòu)如圖1所示。

    圖1 拉力集中型錨索錨固結(jié)構(gòu)示意圖

    1.1 數(shù)值模型建立

    模擬對(duì)象為單根錨索的受力分析,孔徑28mm,根據(jù)圣維南理論,本次計(jì)算模型尺寸為Φ426mm×8000mm的圓柱體,力學(xué)模型如圖2所示。模型共40000個(gè)單元,40501個(gè)節(jié)點(diǎn)。模型周邊固定,錨索外錨端為自由面。為突出錨索拉拔作用效果,取消原巖應(yīng)力場(chǎng),簡(jiǎn)化模型受力狀態(tài)。錨索長(zhǎng)7m,沿Y方向布置于模型的中心,外錨頭(錨尾)位于坐標(biāo)原點(diǎn),錨固段長(zhǎng)2m,自由段長(zhǎng)5m。

    圖2 拉力集中型錨索力學(xué)模型

    選取的錨索與錨固劑參數(shù)分別見表1和表2。

    表1 錨索參數(shù)

    表2 錨固劑參數(shù)

    建立模型并施加邊界條件后進(jìn)行錨索張拉,張拉力300kN。錨索參數(shù)Φ17.8mm×7000mm,樹脂錨固段長(zhǎng)度2m。

    1.2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

    拉力集中型錨索內(nèi)錨段剪應(yīng)力分布曲線如圖3所示。由圖3可以看出,剪應(yīng)力峰值位于錨固起始段0.3m左右,之后呈指數(shù)規(guī)律逐漸減小,到1.1m左右時(shí)剪應(yīng)力分布趨于零值,內(nèi)錨段發(fā)揮作用的僅占整個(gè)內(nèi)錨段的55%左右,且在內(nèi)錨起始段應(yīng)力集中明顯。

    圖3 拉力集中型錨索內(nèi)錨段剪應(yīng)力分布曲線

    計(jì)算結(jié)果表明,拉力集中型錨索與粘結(jié)材料之間、粘結(jié)材料與孔壁之間的剪應(yīng)力分布是不均勻的,并且只有部分長(zhǎng)度的錨固段受力。當(dāng)錨索受拉時(shí),在錨索錨固段的起始位置處剪應(yīng)力最大,向錨固段深部方向,錨索與粘結(jié)材料之間的剪應(yīng)力呈指數(shù)曲線迅速衰減。

    由此可見,拉力集中型錨索在外錨固起始段會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的拉應(yīng)力集中現(xiàn)象[9-13]。錨索錨固后錨索與錨固劑之間的粘結(jié)力、摩擦力并不能完全、同時(shí)地發(fā)揮作用,而是從錨固段起始端開始向深部逐漸擴(kuò)展。外段錨固體破壞之后向內(nèi)部轉(zhuǎn)移,如此循環(huán)漸進(jìn)破壞,直至最終全部破壞導(dǎo)致錨索錨固失效。

    2 礦用拉力分散型錨索結(jié)構(gòu)及工藝

    2.1 礦用拉力分散型錨索錨固結(jié)構(gòu)的提出

    礦用拉力分散型錨索是在現(xiàn)有的煤礦用錨索支護(hù)施工工藝不變的條件下,通過緩凝型樹脂錨固劑的開發(fā)及錨索施工工藝的研究,實(shí)現(xiàn)同一小孔徑鉆孔內(nèi)不同錨固段的樹脂藥卷的分時(shí)錨固,從而實(shí)現(xiàn)錨索的分段錨固。該結(jié)構(gòu)由4部分構(gòu)成:鋼絞線、錨具和托板、樹脂錨固劑和橡膠擋環(huán)。其中,樹脂錨固劑由現(xiàn)在的單一的普通樹脂錨固劑改為兩種樹脂錨固劑,分別為普通樹脂錨固劑和新研制的緩凝型樹脂錨固劑,其主要結(jié)構(gòu)如圖4所示,緩凝型樹脂錨固劑主要性能指標(biāo)見表3。

    圖4 礦用新型拉力分散型錨索錨固結(jié)構(gòu)示意圖

    表3 緩凝型樹脂錨固劑性能指標(biāo)

    礦用拉力分散型錨索安裝后,第二錨固段(外段)的緩凝型錨固劑未固化,不產(chǎn)生錨固力,對(duì)錨索進(jìn)行安裝張拉的預(yù)緊力全部由第一錨固段(孔底段)承擔(dān);安裝6~8h以后,第二錨固段的緩凝型樹脂錨固劑開始固化、粘結(jié),并產(chǎn)生錨固力,若頂板壓力繼續(xù)增大,則第二錨固段開始承擔(dān)錨固力,在第二錨固段的錨固力增長(zhǎng)到其額定錨固力以前,第一錨固段的錨固力不會(huì)再增加。

    由此可見,拉力分散型錨索的錨固剪應(yīng)力被分散到兩處,錨索的錨固段剪應(yīng)力分布更均勻,降低了錨索與粘結(jié)劑之間的應(yīng)力集中程度,顯著提高了錨索錨固可靠性,且具備常規(guī)礦用拉力集中型錨索的所有優(yōu)點(diǎn)。

    2.2 礦用拉力分散型錨索施工工藝

    礦用拉力分散型錨索與普通礦用錨索施工工藝基本相同(以Φ22mm錨索為例),主要工藝如下:

    1)在錨索設(shè)計(jì)位置鉆孔,孔徑32mm,孔深6000mm。

    2)預(yù)先在距離內(nèi)錨端2000mm處鋼絞線上安裝樹脂擋環(huán)。

    3)裝送樹脂藥卷,先裝2支Z2350中速藥卷,再裝入2支H2350緩凝型樹脂藥卷,用鋼絞線緩慢將樹脂藥卷推入孔底。

    4)利用錨桿鉆機(jī)邊攪拌邊推進(jìn),直至推入孔底,停止升鉆機(jī),攪拌40~60s后停機(jī),停機(jī)后鉆機(jī)保持2min后方可降下。

    5)錨索孔樹脂攪拌結(jié)束30min后安裝錨索托板、錨具,對(duì)錨索進(jìn)行預(yù)緊張拉,錨索張拉預(yù)緊力不低于150kN。

    3 礦用拉力分散型錨索數(shù)值模擬分析

    3.1 數(shù)值模型建立與計(jì)算工況

    礦用拉力分散型錨索數(shù)值模擬采用上述拉力集中型錨索力學(xué)模型及相關(guān)參數(shù)進(jìn)行模擬計(jì)算分析,錨索力學(xué)模型如圖5所示。內(nèi)錨固段長(zhǎng)度2m,首先對(duì)靠近孔底的1m長(zhǎng)錨固段(一次錨固段)進(jìn)行張拉,張拉力的大小按模擬工況(見表4)進(jìn)行,計(jì)算一定時(shí)間步后錨固靠近自由段的1m(二次錨固段),同時(shí)進(jìn)行第二次張拉。

    圖5 礦用拉力分散型錨索力學(xué)模型

    表4 模擬工況

    3.2 礦用拉力分散型錨索模擬結(jié)果分析

    礦用拉力分散型錨索分兩次錨固且張拉后鉆孔周邊剪應(yīng)力分布曲線如圖6所示。由圖6可見:

    圖6 礦用拉力分散型錨索內(nèi)錨段剪應(yīng)力分布曲線

    1)礦用拉力分散型錨索一次錨固段內(nèi)與拉力集中型錨索應(yīng)力分布特征相似,峰值位于錨固起始端0.2~0.3m。

    2)對(duì)比拉力分散型的三種工況可見,第一次張拉在150kN左右是相對(duì)合理的,此時(shí)靠近孔底的內(nèi)錨段利用率達(dá)到了60%~80%,第二次張拉也應(yīng)該在150kN左右,如果張拉力太小,則第二次錨固的作用體現(xiàn)不明顯。

    3)采用礦用拉力分散型錨索且分兩次張拉后,在整個(gè)內(nèi)錨段強(qiáng)度利用率達(dá)到了70%~80%以上,較拉力集中型提高20%左右,應(yīng)力峰值降低50%左右,剪應(yīng)力分布相對(duì)均勻,應(yīng)力分布較拉力集中型明顯改善。

    4 礦用拉力分散型錨索工程應(yīng)用

    4.1 巷道工程地質(zhì)條件

    為驗(yàn)證礦用拉力分散型錨索結(jié)構(gòu)對(duì)巷道圍巖加固效果,選擇淮南礦區(qū)潘三煤礦1792(3)軌道巷進(jìn)行礦用拉力分散型錨索工程試驗(yàn)。

    1792(3)工作面走向長(zhǎng)2166m,傾向長(zhǎng)200m。該面回采13-1煤層,煤層傾角5°~9°,平均7°,煤層厚2.18~6.2m,平均3.89m。工作面標(biāo)高-660~-695m。試驗(yàn)巷道軌道巷沿空掘進(jìn),工作面區(qū)間煤柱寬5~7m,巷道直接頂板為泥巖,均厚1.5m,較破碎,富含植化碎片;直接底為泥巖,厚1.93~3.95m,均厚3.2m,灰至深灰色,泥質(zhì)結(jié)構(gòu),性脆易碎,含植化碎片。

    4.2 巷道支護(hù)設(shè)計(jì)方案

    巷道斷面形狀設(shè)計(jì)為梯形,上寬5000mm,下寬5400mm,巷道中高3000mm。巷道斷面積15.6m2。試驗(yàn)段巷道支護(hù)采用礦用拉力分散型錨索,支護(hù)設(shè)計(jì)方案如圖7所示。

    圖7 拉力分散型錨索支護(hù)設(shè)計(jì)方案(mm)

    1)頂板支護(hù):采用螺紋鋼錨桿配合M鋼帶支護(hù),鋼帶長(zhǎng)度4800mm,垂直巷道走向鋪設(shè),每根鋼帶上安裝7根錨桿。錨桿參數(shù)為Φ22mm×2400mm,間排距為750mm×800mm,預(yù)緊扭矩不低于150N·m;錨索規(guī)格為Φ22mm×6300mm,間排距為1000mm×1600mm,采用2支Z2350中速藥卷和2支H2350緩凝型樹脂藥卷錨固,礦用拉力分散型錨索嚴(yán)格按前述安裝工藝施工,采取措施確保兩種錨固劑使用及安裝順序正確。

    2)巷道上下兩幫支護(hù):采用高強(qiáng)螺紋鋼錨桿配合扁鋼帶支護(hù),錨桿間排距700mm×800mm,采用1支K2335快速樹脂藥卷和1支Z2355中速樹脂藥卷錨固。由于緩凝型鋼固劑的凝固時(shí)間延遲至6~8h,在錨固劑送入并攪拌后不能及時(shí)固化,為防止攪拌后沿著孔壁向下流動(dòng),造成鋼絞線錨固不密實(shí),在鋼絞線的錨固外端2000mm位置安裝擋環(huán)。擋環(huán)呈腰鼓形,最大直徑30mm,長(zhǎng)度40mm,安裝時(shí)確保鋼絞線安裝擋環(huán)的一端送入孔內(nèi)。

    4.3 礦壓觀測(cè)結(jié)果分析

    本次試驗(yàn)?zāi)康闹饕ǎ孩龠M(jìn)行礦用拉力分散型錨索的錨固結(jié)構(gòu)與工藝的工業(yè)性試驗(yàn),解決拉力分散型錨索施工中可能出現(xiàn)的各種技術(shù)問題;②檢驗(yàn)緩凝型樹脂錨固劑的錨固性能和錨固效果;③檢驗(yàn)拉力分散型錨索的支護(hù)效果,并與常規(guī)拉力集中型錨索進(jìn)行比較。礦壓觀測(cè)主要包括錨索載荷觀測(cè)、巷道圍巖變形兩部分內(nèi)容。

    試驗(yàn)段與常規(guī)支護(hù)段錨索載荷觀測(cè)統(tǒng)計(jì)見表5,試驗(yàn)段與非試驗(yàn)段巷道圍巖變形曲線如圖8所示。分析可知:

    表5 試驗(yàn)段與常規(guī)支護(hù)段錨索載荷觀測(cè)統(tǒng)計(jì)

    圖8 試驗(yàn)段與非試驗(yàn)段巷道圍巖變形曲線

    1)通過錨索載荷觀測(cè),礦方自行安設(shè)的多根常規(guī)拉力集中型錨索載荷一般為80~160kN,錨索錨固力較低,僅為錨索破斷力的30%左右;礦用拉力分散型錨索最大載荷達(dá)450kN,平均載荷314kN,為錨索破斷力的60%左右,相比常規(guī)拉力集中型錨索內(nèi)錨力提高了一倍,有效改善了內(nèi)錨力與錨索破斷力的匹配問題,提高了錨索強(qiáng)度的利用率。

    2)非試驗(yàn)段(常規(guī)拉力集中型錨索支護(hù)段)兩幫移近量123mm,頂?shù)装逡平?12mm;試驗(yàn)段(礦用拉力分散型錨索支護(hù)段)巷道兩幫移近量110mm,頂?shù)装逡平?55mm。從巷道整體情況來看,礦用拉力分散型錨索試驗(yàn)段頂板基本未發(fā)生明顯離層,相比常規(guī)拉力集中型錨索控頂作用明顯加強(qiáng),巷道變形控制效果更為顯著。

    5 結(jié) 論

    1)采用數(shù)值模擬方法,分析了礦用常規(guī)拉力集中型錨索內(nèi)錨段受力特征,指出拉力集中型錨索會(huì)在外錨固起始段會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的拉應(yīng)力集中現(xiàn)象,可能會(huì)導(dǎo)致錨索內(nèi)錨固的漸進(jìn)失效等問題。

    2)提出了新型礦用拉力分散型錨索錨固結(jié)構(gòu)及施工工藝,孔內(nèi)采用中速樹脂錨固劑及研發(fā)的緩凝型樹脂錨固劑分段錨固,實(shí)現(xiàn)了在現(xiàn)有的煤礦用錨索支護(hù)施工工藝不變的條件下,同一鉆孔內(nèi)不同錨固段的樹脂藥卷的分時(shí)分段錨固。數(shù)值計(jì)算結(jié)果表明,該錨固結(jié)構(gòu)能夠顯著降低錨索孔內(nèi)剪應(yīng)力集中程度,錨索錨固可靠性顯著增強(qiáng)。

    3)將新型礦用拉力分散型錨索技術(shù)應(yīng)用于井下工業(yè)試驗(yàn)。礦壓觀測(cè)結(jié)果表明,礦用拉力分散型錨索較常規(guī)拉力集中型錨索內(nèi)錨力提高一倍甚至更高,有效改善了錨索內(nèi)錨力與破斷力的匹配效果,提高了錨索錨固可靠性,同時(shí)對(duì)巷道變形控制效果更為顯著。

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