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    磁盤間隙對刀具刃口鈍化的影響

    2020-03-28 12:25:42李榮敏趙雪峰陶麗佳鄭鵬飛
    機(jī)械設(shè)計與制造 2020年1期
    關(guān)鍵詞:刃口磁盤磁感應(yīng)

    李榮敏,趙雪峰,陶麗佳,鄭鵬飛

    (1.江蘇科技大學(xué)張家港校區(qū)機(jī)電與動力工程學(xué)院,江蘇 張家港 215600;貴州大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,貴州 貴陽 550025)

    1 引言

    刀具刃口鈍化是實(shí)現(xiàn)高速高效切削加工的基礎(chǔ)。刀具刃口鈍化能消除刃口上的缺陷和提高刀具表面光潔度,從而使刀具壽命、切削穩(wěn)定性和工件已加工表面質(zhì)量等都有不同程度的延長或提高,其中刀具壽命的延長最為明顯,可有效延長刀具壽命(20~300)%[1]。因此,刀具刃口鈍化及作用機(jī)理,已成為切削加工中亟待解決的關(guān)鍵問題。

    刀具刃口鈍化方法非常多,鈍化機(jī)制也不同。磁力鈍化是利用磁場的作用對刀具進(jìn)行鈍化,極大地提高了鈍化效率和鈍化質(zhì)量,自動化程度非常高,適合于大批量的生產(chǎn)。磁力鈍化方法不僅用于刀具刃口鈍化,并且廣泛地應(yīng)用于工件光整加工,又稱為磁力光整加工(Magnetic Abrasive Finishing,MAF)。磁力光整加工具有比較好的柔性、自適應(yīng)性、自銳性、可控性[2],在磁力研磨加工中無需進(jìn)行工具磨損補(bǔ)償與修形。磁性磨粒刷能夠隨工件形狀的變化而變化,因此不僅可以加工外圓、球面、平面等型面,而且可以加工自由曲面。

    目前關(guān)于刀具刃口鈍化機(jī)制的研究比較少,關(guān)于刀具刃口磁力法鈍化機(jī)制的研究非常少。文獻(xiàn)[3]采用磁力鈍化方法對硬質(zhì)合金立銑刀進(jìn)行鈍化,通過實(shí)驗(yàn)方法發(fā)現(xiàn)兩個磁極頭之間的旋轉(zhuǎn)方向可以實(shí)現(xiàn)刀具刃口的非均勻性,并通過掃描電鏡驗(yàn)證了沿著切削刃方向的磨粒刷進(jìn)行運(yùn)動是獲得光滑刀具刃口的最好方法。文獻(xiàn)[4]采用雙磁盤對鋁線圈和不銹鋼工件進(jìn)行拋光,采用掃描電鏡對工件表面粗糙度和表面形貌進(jìn)行檢測,通過響應(yīng)曲面法研究了不同參數(shù)工件間隙、旋轉(zhuǎn)速度、磨粒重量比、磨粒尺寸和進(jìn)給率等交互作用對工件的影響規(guī)律。文獻(xiàn)[5]研究了磁顆粒磨粒刷的組成成分對磨粒刷的作用行為,并通過對比不同形式的拋光,驗(yàn)證了磁力拋光以最小的材料去除提高了表面粗糙度,實(shí)現(xiàn)表面粗糙度提高(50~60)%,并且刀具使用壽命提高150%。文獻(xiàn)[6]研究了七種不同的刃口鈍化方法(拖拽法、砂輪法、激光法、磨料流法、磁力研磨法、噴砂法、含磨料尼龍刷法)對碳化鎢基硬質(zhì)合金刀片使用壽命的影響。文獻(xiàn)[7-8]采用ANSYS軟件模擬分析并結(jié)合試驗(yàn)驗(yàn)證,研究了研磨液用量、鐵粒子粒徑、金剛石粒子粒徑等參數(shù)對陶瓷管內(nèi)表面研磨質(zhì)量和效率的影響規(guī)律。文獻(xiàn)[9]提出一種借助曲柄滑塊振動機(jī)構(gòu)輔助磁力研磨的新技術(shù),有效改善了普通磁力研磨超硬精密Al2O3陶瓷管內(nèi)表面研磨效率低且加工紋理不均勻的問題。文獻(xiàn)[10]在自行設(shè)計的試驗(yàn)裝置上,通過施加公轉(zhuǎn)運(yùn)動方式優(yōu)化磁粒刷運(yùn)動軌跡并進(jìn)行試驗(yàn)研究,發(fā)現(xiàn)優(yōu)化研磨軌跡后,表面質(zhì)量和平面均勻性均較傳統(tǒng)工藝有不同程度的提高,作者在此基礎(chǔ)上建立了研磨粒子的軌跡表達(dá)式,并通過Graph軟件驗(yàn)證了表達(dá)式的正確性。

    基于雙磁盤磁力鈍化方法,研究硬質(zhì)合金刀具鈍化過程中,鈍化壓力和切除量隨磁盤間隙的變化規(guī)律,并采用有限元分析軟件ANSYS建立了磁場模型,分析了磁間距對磁感應(yīng)強(qiáng)度和磁力線分布的影響規(guī)律,并通過與實(shí)驗(yàn)相結(jié)合,研究鈍化時間和工作間隙對鈍化刃口的影響規(guī)律,揭示刀具刃口磁力鈍化機(jī)制。

    2 刀具磁力鈍化方法

    刀具刃口磁力鈍化采用雙磁盤磁力鈍化方法。兩個磁盤以不同的速度進(jìn)行旋轉(zhuǎn),產(chǎn)生磁場,磁性磨粒被磁化后沿磁力線在兩個磁盤間的空隙處形成“柔軟”的磁力刷。刀具在磁盤間隙的中央位置進(jìn)行旋轉(zhuǎn),刀具與磁性磨粒刷之間產(chǎn)生相對運(yùn)動。在刀具鈍化過程中,磁性粒子受到磁力、離心力和摩擦力的共同作用,使磁性粒子不斷的滾動翻轉(zhuǎn)保持磨粒的銳度,達(dá)到磁性磨粒對刀具刃口鈍化的作用,實(shí)現(xiàn)高效、均勻的鈍化。刀具磁力鈍化過程中,鈍化效果不僅與磁性磨粒的類型和粒度、刀具與磁極的相對速度有關(guān),還與雙磁極間的間隙的大小有關(guān)。刀具刃口鈍化方法示意圖,如圖1所示。磁力鈍化方法不僅用于刀具的鈍化,而且適用于工件的拋光。

    圖1 刀具刃口鈍化方法Fig.1 Method of Tool Edge Passivation

    刀具磁力鈍化基本參數(shù)為:

    (1)刀具刃口磁力鈍化設(shè)備。采用雙磁盤磁力鈍化設(shè)備Magnetic finishing MF 63CA?;境叽纾海?400×1611×2058)mm。

    (2)釹磁鐵磁盤直徑為300mm,厚度為150mm。兩盤速度分別為3001/min和301/min。

    (3)鋁盤直徑為150mm,厚度為20mm。

    (4)刀具基本參數(shù),如表1所示。采用硬質(zhì)合金立銑刀ZX040,刀具旋轉(zhuǎn)速度為601/min。

    表1 刀具基本參數(shù)Tab.1 Basic Parameters of Cutting Tools

    (5)刀具直徑為10mm,沿銑刀端面方向上,以左側(cè)為0mm,右側(cè)為10mm。刀具與兩磁盤的間隙分別為2.5mm、3mm、3.5mm和4mm時,對應(yīng)的磁盤間隙為15mm、16mm、17mm、18mm。

    3 刀具刃口磁力鈍化結(jié)果分析

    3. 1磁盤間距對鈍化壓力和去除量的影響規(guī)律

    在刀具磁力鈍化過程中,雙磁極之間產(chǎn)生相對運(yùn)動,刀具與磁性磨粒之間產(chǎn)生相對運(yùn)動。

    由Preston經(jīng)驗(yàn)公式:

    式中:R(x,y)—材料去除量(mg);

    k—磁性鈍化粒子與加工有關(guān)的比例常數(shù);

    V(x,y)—磁性鈍化粒子與刀具之間的相對速度(r/min);

    P(x,y)—鈍化粒子與刀具間的研磨壓力(N)。

    由式(1)可知,在鈍化過程中的刀具刃口的材料去除量與鈍化壓力P和鈍化粒子與刀具的相對速度V成正比。因此,提高鈍化效率有兩種方法,即增大鈍化壓力P或者提高兩者之間的相對速度V。但是當(dāng)速度過高時,磁性磨粒所受的離心力大于磁場力。由于離心力的作用,磁性粒子會從加工區(qū)域飛出。因此,轉(zhuǎn)速不宜過高。因此,在鈍化速度一定的情況下,增加磨粒和刀具刃口之間的鈍化壓力可以提高鈍化效果,鈍化壓力P主要來自于磁場。

    式中:B—作用于刀具刃口處的磁感應(yīng)強(qiáng)度(T);

    μm—磁性磨粒的相對磁導(dǎo)率(H/m);

    μ0—空氣磁導(dǎo)率取4π×10-7H/m。

    鈍化壓力隨磁盤間距的變化規(guī)律,如圖2所示。由圖2可知,隨著磁盤間距的增大,0mm處的鈍化壓力P逐漸減小,最大為5.23E+04N,最小為4.43E+04N;10mm處的鈍化壓力P先增大后減小,最大為5.17E+04N,最小為4.60E+04N。

    圖2 磁盤間距對鈍化壓力的影響規(guī)律Fig.2 Effect of Disk Spacing on Passivation Pressure

    材料去除量隨磁盤間距的變化規(guī)律,如圖3所示。由圖可知,隨著磁盤間距的增大,材料去除量逐漸變小,由0.16mg減小為0.149mg。

    圖3 磁盤間距對切除量的影響規(guī)律Fig.3 Effect of Disk Spacing on Passivation Pressure

    3. 2磁盤間距對磁感應(yīng)強(qiáng)度的影響規(guī)律

    采用ANSYS對刀具刃口磁力鈍化方法進(jìn)行仿真分析,主要參數(shù)設(shè)置如下:

    (1)空氣和鋁盤的相對磁導(dǎo)率為1.0,磁場邊界采用遠(yuǎn)場邊界。

    (2)釹磁鐵磁盤相對磁導(dǎo)率為1.12,釹磁鐵磁盤的矯頑力為9.23×105A/m,硬質(zhì)合金銑刀磁導(dǎo)率為1.01。

    通過仿真分析,兩磁盤間產(chǎn)生的磁感應(yīng)強(qiáng)度云圖,如圖4所示。磁力線分布,如圖5所示。

    圖4 磁感應(yīng)強(qiáng)度云圖Fig.4 Magnetic Induction Intensity Nephogram

    圖5 磁力線分布Fig.5 Distribution of Magnetic Lines

    在不同的磁盤間距下,沿著刀具端面方向,即(0~10)mm的方向上的磁感應(yīng)強(qiáng)度變化曲線,如圖6所示。分別為(0.669~0.725)T、(0.669~0.721)T、(0.666~0.695)T、(0.663~0.691)T。磁感應(yīng)強(qiáng)度在0mm處和10mm處是非對稱的。

    在不同的磁盤間距下,磁感應(yīng)強(qiáng)度沿著(0~10)mm方向呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢,在間距17m時,0mm處的磁感應(yīng)強(qiáng)度和10mm處的磁感應(yīng)強(qiáng)度差距較小,因此,也是形成刀具鈍化刃口非對稱的主要原因。

    圖6 不同間距下磁感應(yīng)強(qiáng)度變化曲線Fig.6 Variation Curves of Magnetic Induction Intensity at Different Spacing

    4 刀具刃口磁力鈍化實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

    采用雙磁盤磁力鈍化方法對硬質(zhì)合金立銑刀刃口進(jìn)行鈍化,并采用自動變焦三維表面測量儀Alicona檢測刃口輪廓及鈍圓半徑,其設(shè)備及結(jié)果,如圖7、圖8所示。

    圖7 刀具鈍化刃口檢測設(shè)備Fig.7 Inspection Equipment for Tool Passivation Edge

    圖8 鈍圓半徑檢測Fig.8 Detection of Blunt Circle Radius

    4.1 磁盤間隙對鈍圓半徑的影響規(guī)律

    在雙磁盤產(chǎn)生的磁場中,刀具與磁盤間的間隙比較小,研磨力較大,使得磨粒刷對刀具刃口的研磨壓力增大,材料去除量增多,在1~4mm即可得到較大的磁場強(qiáng)度和鈍化效率。磁盤間隙對鈍圓半徑的影響規(guī)律,如圖9所示。由圖可知,隨著磁盤間隙的增大,鈍圓半徑逐漸減小,鈍圓半徑由8.5滋m減少為6.5滋m。這是由于隨著磁盤間隙的增大,磁場強(qiáng)度逐漸減少,對工件的鈍化作用減少,鈍圓半徑逐漸減小。

    4.2 鈍化時間對鈍圓半徑的影響規(guī)律

    圖9 磁盤間隙對鈍圓半徑的影響規(guī)律Fig.9 The Influence of Disk Clearance on the Radius of Blunt Circle

    圖10 鈍化時間對鈍圓半徑的影響規(guī)律Fig.10 Effect of Passivation Time on Radius of Passive Circle

    鈍化時間對鈍圓半徑的影響規(guī)律,如圖10所示。由圖可知,隨著鈍化時間的增加,鈍圓半徑逐漸增大,鈍圓半徑由7.53滋m增大為8.03滋m。由在刀具鈍化初始階段,并且在鈍化初期,鈍圓半徑增大比較快,鈍化一段時間之后,鈍圓半徑增大的趨勢變得平緩,但仍然處于增大狀態(tài)。

    5 結(jié)論

    采用磁力鈍化方法對硬質(zhì)合金刀具進(jìn)行鈍化,研究了磁盤間距對鈍化壓力、材料去除量、磁感應(yīng)強(qiáng)度和磁力線等的影響規(guī)律,并通過刀具刃口鈍化實(shí)驗(yàn)研究了磁盤間距對鈍圓半徑的影響規(guī)律,該規(guī)律不僅適用于立銑刀,而且適用于車刀等其它刀具。主要結(jié)論如下:(1)隨著磁盤間距的增大,0mm處的鈍化壓力P逐漸減小,最大為5.23E+04N,最小為4.43E+04N;10mm處的鈍化壓力P先增大后減小,最大為5.17E+04N,最小為4.60E+04N。(2)隨著磁盤間距的增大,材料去除量逐漸減小,由0.16mg減小為0.149mg。(3)隨著工作距離的減小,鈍圓半徑增大,鈍圓半徑由6.5滋m增大為8.5滋m,鈍化效率增大。隨著鈍化時間的增大,鈍圓半徑逐漸增大,鈍圓半徑由7.53滋m增大為8.03滋m。

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