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    繞組連接方式對(duì)開(kāi)關(guān)磁阻電機(jī)振動(dòng)影響的研究

    2020-03-26 07:50:24朱安宇劉沛麟
    微電機(jī) 2020年1期
    關(guān)鍵詞:磁路勵(lì)磁繞組

    朱安宇,劉沛麟,劉 闖

    (南京航空航天大學(xué) 自動(dòng)化學(xué)院,南京 211106)

    0 引 言

    開(kāi)關(guān)磁阻電機(jī)(Switched Reluctance Motor,SRM)的定轉(zhuǎn)子采用雙凸極結(jié)構(gòu),由硅鋼片疊壓而成,轉(zhuǎn)子上沒(méi)有繞組和永磁體,因此具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、堅(jiān)固、便于維護(hù)等優(yōu)點(diǎn)。SR電機(jī)運(yùn)行基于最小磁阻原理,根據(jù)位置信號(hào)控制各相通斷保持電機(jī)持續(xù)運(yùn)行。其功率變換器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、各相獨(dú)立運(yùn)行,開(kāi)關(guān)管與繞組串聯(lián),從根本上避免了上下橋臂直通,因此具有高容錯(cuò)性、高可靠性的優(yōu)點(diǎn)[1]。

    電磁噪聲是開(kāi)關(guān)磁阻電機(jī)最主要的噪聲來(lái)源。Cameron D E證明由相電流引起的定轉(zhuǎn)子間脈動(dòng)的徑向力是引起電磁噪聲的主要原因[2]。徑向力即氣隙磁拉力,通常采用麥克斯韋應(yīng)力法和虛位移法進(jìn)行計(jì)算。虛位移法在工程應(yīng)用廣泛,但是無(wú)法得到力的具體分布。而麥克斯韋應(yīng)力法是用等效的磁張力來(lái)代替體積力,該方法對(duì)于確定交界面上的電磁力非常方便,但對(duì)氣隙的剖分精度具有較高要求[3-5]。

    目前研究開(kāi)關(guān)磁阻電機(jī)電磁振動(dòng)通常從電機(jī)本體設(shè)計(jì)與控制方法優(yōu)化兩個(gè)角度進(jìn)行。Picod C在1997年通過(guò)參數(shù)化三相6/4結(jié)構(gòu)SR電機(jī)定子幾何形狀研究定子磁軛厚度與齒形參數(shù)對(duì)電機(jī)電磁性能和振動(dòng)噪聲的影響[6]。文獻(xiàn)[7]提出新型轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu),在轉(zhuǎn)子齒上開(kāi)不同尺寸的矩形窗,得到降低振動(dòng)噪聲最小的結(jié)構(gòu)。文獻(xiàn)[8]在這些研究基礎(chǔ)上分析了在定轉(zhuǎn)子上開(kāi)窗不僅減小了磁密的徑向分量、減小徑向力,還能起到類似彈簧作用的緩沖和衰減徑向力;并證明在定子磁軛上開(kāi)窗有更好的減振效果。文獻(xiàn)[9]設(shè)計(jì)了有一種圓柱形轉(zhuǎn)子,即在相鄰轉(zhuǎn)子處加薄肋,用以加強(qiáng)結(jié)構(gòu)機(jī)械強(qiáng)度,減小振動(dòng)噪聲。文獻(xiàn)[10]提出轉(zhuǎn)子齒兩側(cè)開(kāi)槽的方案,使得轉(zhuǎn)子齒一側(cè)表面的氣隙磁密徑向分量減小,切向分量增大,從而達(dá)到定子徑向力減小同時(shí)增大電磁轉(zhuǎn)矩的目的,減小了電機(jī)電磁振動(dòng)。

    另外從控制方法角度研究SRM的減振降噪策略也是研究熱點(diǎn)。文獻(xiàn)[11]提出了一種在磁飽和區(qū)抑制開(kāi)關(guān)磁阻電機(jī)噪聲和振動(dòng)的構(gòu)建電流波形的新方法,該電流波形由直流分量、基波、二次諧波和第三次諧波組成,目的是使各相徑向力脈動(dòng)最小,從而實(shí)現(xiàn)減振和降噪。文獻(xiàn)[12]提出使用兩步換相法消減換相時(shí)刻相電流和徑向力的躍變以削弱特定頻率的振動(dòng)。文獻(xiàn)[13]運(yùn)用直接瞬時(shí)力控制方法減小各相合成徑向力脈動(dòng),減小甚至消除振動(dòng)呼吸模態(tài)的振動(dòng)。

    文獻(xiàn)[14]通過(guò)對(duì)比長(zhǎng)短磁路勵(lì)磁效果,研究SR電機(jī)繞組連接方式對(duì)相電流和轉(zhuǎn)矩等電磁性能的影響。文獻(xiàn)[15]研究了繞組串并聯(lián)方式對(duì)SR電機(jī)徑向磁拉力和單邊磁拉力以及振動(dòng)噪聲的影響。

    現(xiàn)有文獻(xiàn)均未討論不同繞組連接方式對(duì)SRM徑向力以及振動(dòng)噪聲的影響。本文研究繞組連接方式對(duì)振動(dòng)噪聲的影響,通過(guò)給定相同的激勵(lì)源,對(duì)比NNNNSSSS和NSNSSNSN這兩種常用不同繞組連接方式下磁鏈差異。由于反向串聯(lián)繞組連接方式NSNSNSNS存在電流畸變以及輸出轉(zhuǎn)矩小等缺點(diǎn),本文暫不考慮。通過(guò)建立定轉(zhuǎn)子間徑向氣隙磁拉力和振動(dòng)有限元模型,比較兩種不同繞組連接方式下的徑向力和振動(dòng)特征。最后基于9kW四相8/6結(jié)構(gòu)SR樣機(jī)搭建實(shí)驗(yàn)平臺(tái),通過(guò)實(shí)驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證。

    1 基于兩相勵(lì)磁模式的磁鏈分析

    根據(jù)不同SR驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)在電機(jī)結(jié)構(gòu)、性能參數(shù)要求存在差異,一相的多個(gè)線圈之間的連接方式存在串并聯(lián)、正反向串聯(lián)以及極性排布的區(qū)別,本文對(duì)四相8/6結(jié)構(gòu)的SR電機(jī)進(jìn)行正向串聯(lián)NNNNSSSS和NSNSSNSN兩種繞組連接方式進(jìn)行對(duì)比研究。

    當(dāng)SR電機(jī)相鄰兩相定子極性相同時(shí),這兩相為長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式;當(dāng)相鄰兩相定子極性不同時(shí),這兩相為短磁路勵(lì)磁模式。對(duì)于四相8/6結(jié)構(gòu)SR電機(jī)如圖1所示,NNNNSSSS繞組連接方式下A、B相,B、C相和C、D相為長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式,而A、D相為短磁路勵(lì)磁模式;NSNSSNSN繞組連接方式下A、B相,B、C相和C、D相之間為短磁路勵(lì)磁模式,而A、D相之間為長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式。不同繞組連接方式改變了SR電機(jī)相鄰兩相磁路勵(lì)磁模式,從而對(duì)電機(jī)的電磁特性和振動(dòng)特性產(chǎn)生影響。

    1.1 磁鏈與徑向力關(guān)系建立

    由于開(kāi)關(guān)磁阻電機(jī)的雙凸極結(jié)構(gòu),定轉(zhuǎn)子之間會(huì)產(chǎn)生脈動(dòng)的切向力和徑向力。其中切向力是電機(jī)電磁轉(zhuǎn)矩的來(lái)源,徑向力是引起電機(jī)振動(dòng)噪聲的最主要原因。本文采用麥克斯韋應(yīng)力法進(jìn)行有限元仿真獲得電機(jī)的徑向力。

    圖1 四相8/6SRM的繞組連接方式圖

    氣隙中的電磁力由磁感應(yīng)強(qiáng)度產(chǎn)生。磁感應(yīng)強(qiáng)度B、磁勢(shì)A和磁場(chǎng)強(qiáng)度H之間的關(guān)系式為

    (1)

    (2)

    (3)

    式中,μ0為真空磁導(dǎo)率。電磁力矢量和一個(gè)表面上總的電磁力可以表示為

    (4)

    (5)

    (6)

    電磁力Fmag可以分為兩部分

    (7)

    (8)

    式中,Br為徑向磁密,Bt為切向磁密。切向力Ft產(chǎn)生電機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩,徑向力Fr在電機(jī)中引起振動(dòng)。由于SR電機(jī)鐵心疊長(zhǎng)h為恒定值,徑向力Fr又可以表示為

    (9)

    式中,徑向力為單相定轉(zhuǎn)子氣隙磁拉力,積分區(qū)域?yàn)閱蜗喽ㄞD(zhuǎn)子氣隙弧長(zhǎng)。由式(9)可知,SR電機(jī)徑向力由氣隙磁密大小決定,相比于徑向磁密Br,切向磁密Bt可以忽略不計(jì),所以通??梢越频恼J(rèn)為定轉(zhuǎn)子之間的氣隙磁密B約等于Br。為了方便理解,將式(9)化簡(jiǎn)為

    (10)

    同一時(shí)刻相磁鏈越大該相定轉(zhuǎn)子間氣隙磁密越大,由于定子齒上磁通量近似等于定轉(zhuǎn)子間的氣隙磁通量,本文通過(guò)比較同一時(shí)刻的相磁鏈大小來(lái)近似比較氣隙磁密的大小,從而對(duì)比徑向力大小。

    1.2 磁鏈分析

    對(duì)于四相8/6結(jié)構(gòu)SR電機(jī)而言任意時(shí)刻都是兩相同時(shí)導(dǎo)通勵(lì)磁。以DA相為例分析,通過(guò)改變D、A的磁極磁性分別得到短磁路和長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式。圖2為D、A兩相在D相齒對(duì)齒位置分別為短磁路和長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式下的磁場(chǎng)分布圖。改變激勵(lì)電流源幅值得到在不同勵(lì)磁模式下A相磁鏈曲線簇如圖3所示。

    圖3為長(zhǎng)、短磁路勵(lì)磁模式下磁鏈在不同電角度位置隨電流變化曲線。觀察圖3可知當(dāng)電流較小時(shí),定子在長(zhǎng)短磁路兩種勵(lì)磁模式下的磁鏈大小相同,并且磁鏈隨電流線性變化。在勵(lì)磁電流較小時(shí),磁場(chǎng)未飽和,軛部磁勢(shì)不會(huì)改變齒部磁鏈隨電流線性變化的關(guān)系。但隨著勵(lì)磁電流逐漸增大短磁路勵(lì)磁模式下的磁鏈明顯大于長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式,并且差距不斷增大。因?yàn)殡S著勵(lì)磁電流增大,磁場(chǎng)逐漸飽和,由于長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式磁路長(zhǎng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于短磁路勵(lì)磁,軛部具有更大的磁勢(shì),此時(shí)長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式下的相磁鏈小于短磁路勵(lì)磁模式。

    圖2 兩相勵(lì)磁模式下的磁場(chǎng)分布圖

    圖3 不同勵(lì)磁模式下磁鏈曲線簇

    1.3 徑向力分析

    由圖3可知,當(dāng)電流為20A時(shí),相磁鏈隨電流線性變化,并且大小不受長(zhǎng)短磁路影響。當(dāng)電流足夠大時(shí),相磁鏈在短磁路勵(lì)磁模式下明顯較大。通過(guò)對(duì)四相8/6結(jié)構(gòu)SR電機(jī)分別在短磁路勵(lì)磁模式和長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式進(jìn)行有限元仿真,獲得兩相勵(lì)磁模式區(qū)間內(nèi)A相徑向力變化曲線如圖4所示。圖4為A相在20A、200A、300A時(shí)長(zhǎng)短磁路勵(lì)磁模式下徑向力隨電角度變化曲線。以A相定子齒對(duì)齊轉(zhuǎn)子槽為電角度0°,下文保持一致。

    圖4 A相在不同勵(lì)磁模式下不同電流激勵(lì)時(shí)的徑向力特性

    由圖4可知,隨著兩相勵(lì)磁導(dǎo)通時(shí)間增加,勵(lì)磁電流為20A時(shí),由于磁場(chǎng)未飽和,磁鏈大小不受長(zhǎng)短磁路勵(lì)磁模式影響,因此徑向力大小一樣。當(dāng)勵(lì)磁電流增大到200A、300A時(shí),由于磁場(chǎng)飽和,軛部磁勢(shì)受磁路長(zhǎng)短影響,長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式下相磁鏈小,徑向力較小,短磁路勵(lì)磁模式下相磁鏈大,徑向力較大。由此得到結(jié)論,在小電流激勵(lì)下,磁路不飽和使得磁路長(zhǎng)短不影響磁鏈。在大電流激勵(lì)下, 磁路飽和使得長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式軛部存在更大的磁勢(shì),相磁鏈小于短磁路勵(lì)磁模式,徑向力小于短磁路勵(lì)磁模式。由于四相8/6結(jié)構(gòu)SR電機(jī)任意兩相勵(lì)磁只保持90°電角度,長(zhǎng)短磁路勵(lì)磁模式可能產(chǎn)生切換,所以圖4僅對(duì)比0°到90°電角度內(nèi)的徑向力特性。

    2 徑向力仿真

    本文以一臺(tái)四相8/6結(jié)構(gòu)開(kāi)關(guān)磁阻電機(jī)為例,建立兩種不同繞組連接方式NNNNSSSS和NSNSSNSN的仿真模型。

    2.1 小電流勵(lì)磁下徑向力特征

    給定轉(zhuǎn)速500r/min,勵(lì)磁電流為20A,各相半周期導(dǎo)通寬度,得到定子磁極排列分別為NNNNSSSS和NSNSSNSN兩種繞組連接方式下四相徑向力曲線如圖5所示。

    圖5 20A下不同繞組連接方式四相徑向力曲線

    NNNNSSSS繞組連接方式下D相徑向力峰值略大于其他三相,B和C相都是長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式,相磁鏈較小,徑向力較小。A相前半導(dǎo)通區(qū)間為短磁路勵(lì)磁模式,后半導(dǎo)通區(qū)間為長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式,由于徑向力峰值由最大磁鏈決定,而磁鏈最終大小取決于后半導(dǎo)通區(qū)間的勵(lì)磁模式,所以A相磁鏈和徑向力峰值與B、C相幾乎一樣,對(duì)于D相而言,前半導(dǎo)通區(qū)間為長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式,后半導(dǎo)通區(qū)間為短磁路勵(lì)磁模式,所以D相磁鏈和徑向力比其余相大。但由于電流激勵(lì)為20A,磁場(chǎng)未飽和,所以長(zhǎng)短磁路勵(lì)磁模式帶來(lái)的影響比較小。NSNSSNSN繞組連接方式下D相徑向力小于其余三相,因?yàn)锽、C相和A相后半導(dǎo)通區(qū)域?yàn)槎檀怕穭?lì)磁模式,D相后半導(dǎo)通區(qū)間為長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式。

    2.2 大電流勵(lì)磁下徑向力特征

    給定轉(zhuǎn)速500r/min,將勵(lì)磁電流改變?yōu)?00A,得到定子磁極排列分別為NNNNSSSS和NSNSSNSN兩種繞組連接方式下四相徑向力曲線如圖6所示。由于磁路飽和,軛部磁勢(shì)受長(zhǎng)短磁路勵(lì)磁模式影響明顯。NNNNSSSS繞組連接方式下D相由于是短磁路勵(lì)磁模式所以徑向力大于其余三相,NSNSSNSN繞組連接方式下D相由于是長(zhǎng)磁路勵(lì)磁模式所以徑向力小于其余三相。所以從徑向力的角度考慮,NNNNSSSS的繞組連接方式各相平均徑向力較小,是更有利于減小SR電機(jī)振動(dòng)的繞組連接方式。

    圖6 200A下不同繞組連接方式四相徑向力曲線

    3 振動(dòng)響應(yīng)的有限元驗(yàn)證

    徑向力作為結(jié)構(gòu)振動(dòng)的激勵(lì)源,對(duì)結(jié)構(gòu)振動(dòng)大小產(chǎn)生直接影響。而對(duì)SR電機(jī)振動(dòng)的分析首先需要進(jìn)行電機(jī)模態(tài)分析。

    3.1 模態(tài)分析

    SR電機(jī)的電磁振動(dòng)與定子的振動(dòng)特性密切相關(guān)。已有研究表明[16],定、轉(zhuǎn)子之間的徑向磁吸力所致的定子橢圓變形是激發(fā)定子振動(dòng)的主要來(lái)源,并且當(dāng)徑向力諧波頻率與定轉(zhuǎn)子固有頻率接近或一致時(shí)引起共振,產(chǎn)生強(qiáng)烈的振動(dòng)噪聲。

    本文通過(guò)有限元軟件計(jì)算SR電機(jī)定子振動(dòng)模態(tài)及振動(dòng)特性。本文進(jìn)行研究的四相8/6結(jié)構(gòu)SR電機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示。圖7為該SR樣機(jī)應(yīng)用ANSYS軟件進(jìn)行模態(tài)分析的結(jié)構(gòu)。

    表1 四相8/6結(jié)構(gòu)SR電機(jī)樣機(jī)參數(shù)

    圖7為SR樣機(jī)定子在0到5000Hz內(nèi)的模態(tài),包括以一階模態(tài)647.52Hz和647.66Hz為例的對(duì)稱和反對(duì)稱模態(tài)共六階和非標(biāo)準(zhǔn)模態(tài)2713.8Hz等。當(dāng)徑向力頻率接近或與這些模態(tài)對(duì)應(yīng)固有頻率一致時(shí),定子會(huì)產(chǎn)生劇烈振動(dòng)。

    圖7 樣機(jī)定子有限元分析獲得模態(tài)及固有頻率

    3.2 斬波電流控制下振動(dòng)加速度響應(yīng)

    SR電機(jī)的控制方式通常根據(jù)轉(zhuǎn)速分為兩部分:在低轉(zhuǎn)速下實(shí)行直接位置控制,給定斬波限得到近似方波電流;在高速階段實(shí)行角度位置控制,得到脈沖電流波形。設(shè)定電機(jī)轉(zhuǎn)速500r/min,給定電流斬波限為80A,不同繞組連接方式下的各相徑向力作為SR電機(jī)振動(dòng)的激勵(lì)源進(jìn)行振動(dòng)有限元仿真。得到定子表面振動(dòng)加速度響應(yīng)如圖8所示,振動(dòng)加速度大小以重力加速度g(m/s2)為單位。結(jié)合模態(tài)分析結(jié)果,圖8中主要的振動(dòng)頻率為650Hz的一階共振頻率和4150Hz的五階共振頻率附近。一階共振頻率下NNNNSSSS和NSNSSNSN繞組連接方式下振動(dòng)加速度分別為2.55g和2.63g;五階共振頻率下NNNNSSSS和NSNSSNSN繞組連接方式下振動(dòng)加速度分別為1.31g和5.97g。由圖8可知,在低速給定電流斬波限的直接位置控制下NNNNSSSS的繞組連接方式更有利于減小SR電機(jī)振動(dòng)。

    圖8 500r/min不同繞組連接方式振動(dòng)加速度仿真結(jié)果

    3.3 脈沖電流控制下振動(dòng)加速度響應(yīng)

    給定電機(jī)轉(zhuǎn)速800r/min,各相徑向力作為SR電機(jī)振動(dòng)的激勵(lì)源進(jìn)行振動(dòng)有限元仿真。不同繞組連接方式下SR電機(jī)定子表面振動(dòng)加速度響應(yīng)如圖10所示。電機(jī)給定轉(zhuǎn)速為800r/min,輸出平均轉(zhuǎn)矩80N。同樣圖10中主要的振動(dòng)頻率為650Hz的一階共振頻率和4150Hz的五階共振頻率附近。一階共振頻率下NNNNSSSS和NSNSSNSN繞組連接方式下振動(dòng)加速度分別為0.75g和0.83g;五階共振頻率下NNNNSSSS和NSNSSNSN繞組連接方式下振動(dòng)加速度分別為0.41g和1.93g。NNNNSSSS繞組連接方式下的振動(dòng)明顯小于NSNSSNSN。由圖9可知,在高速角度位置脈沖電流控制下NNNNSSSS的繞組連接方式更有利于減小SR電機(jī)振動(dòng)。

    圖9 800r/min不同繞組連接方式振動(dòng)加速度仿真結(jié)果

    4 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

    本文通過(guò)對(duì)四相8/6 SR電機(jī)進(jìn)行振動(dòng)測(cè)試驗(yàn)證理論和仿真結(jié)論。實(shí)驗(yàn)平臺(tái)包括一臺(tái)9kW四相8/6開(kāi)關(guān)磁阻電機(jī),SR電機(jī)控制器,Magtrol測(cè)功平臺(tái),示波器,上位機(jī),振動(dòng)加速度傳感器,數(shù)據(jù)采集分析儀和數(shù)據(jù)采集分析軟件如圖10所示。振動(dòng)加速度傳感器磁性連接在機(jī)殼表面通過(guò)數(shù)據(jù)采集分析儀在數(shù)據(jù)采集分析軟件中對(duì)振動(dòng)加速度數(shù)據(jù)進(jìn)行處理和分析。本文分別在500r/min的斬波控制模式下和800r/min的脈沖電流控制模式下對(duì)NNNNSSSS和NSNSSNSN兩種不同繞組連接方式進(jìn)行對(duì)比實(shí)驗(yàn)。

    圖10 SR電機(jī)振動(dòng)測(cè)試平臺(tái)

    500r/min時(shí),兩種繞組連接方式下輸出轉(zhuǎn)矩約為60Nm。數(shù)據(jù)采集分析軟件中得到的振動(dòng)加速度響應(yīng)頻譜如圖11所示。圖11縱坐標(biāo)單位為g即m/s2。對(duì)比兩種繞組連接方式下幾個(gè)振動(dòng)較大的頻率:550Hz下NNNNSSSS和NSNSSNSN繞組連接方式下分別為0.58g和1.30g;650Hz下NNNNSSSS和NSNSSNSN繞組連接方式下分別為1.64g和2.07g;950Hz下NNNNSSSS和NSNSSNSN繞組連接方式下分別為0.99g和1.54g;4500Hz下NNNNSSSS和NSNSSNSN繞組連接方式下分別為0.38g和1.09g。在低速斬波電流控制下NNNNSSSS繞組連接方式下的振動(dòng)明顯小于NSNSSNSN,與仿真結(jié)果一致。

    圖11 500r/min時(shí)兩種繞組連接方式下振動(dòng)加速度響應(yīng)

    圖12 800r/min兩種繞組連接方式下振動(dòng)加速度響應(yīng)

    800r/min時(shí),兩種繞組連接方式下輸出轉(zhuǎn)矩約為60Nm。數(shù)據(jù)采集分析軟件中得到的振動(dòng)加速度響應(yīng)頻譜如圖12所示。對(duì)比兩種繞組連接方式下幾個(gè)振動(dòng)較大的頻率:725Hz下NNNNSSSS和NSNSSNSN繞組連接方式下分別為1.74g和2.27g;875Hz下NNNNSSSS和NSNSSNSN繞組連接方式下分別為2.91g和5.77g;1037.5Hz下NNNNSSSS和NSNSSNSN繞組連接方式下分別為1.66g和2.08g。在高速脈沖電流控制下NNNNSSSS繞組連接方式下的振動(dòng)小于NSNSSNSN,與仿真結(jié)果一致。

    由于臺(tái)架安裝以及轉(zhuǎn)子偏心等原因SR電機(jī)在實(shí)驗(yàn)時(shí)振動(dòng)諧波遠(yuǎn)比仿真豐富。同時(shí)機(jī)殼的存在,一方面能夠有效的抑制徑向力波的傳遞,其中對(duì)高頻徑向力波的抑制效果更明顯,所以實(shí)驗(yàn)振動(dòng)頻譜中的高頻振動(dòng)不明顯;另一方面改變了電機(jī)的固有模態(tài)。綜上所述,實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明NNNNSSSS是更有利于減少SR電機(jī)振動(dòng)的繞組連接方式。

    5 結(jié) 論

    本文建立磁鏈與徑向力關(guān)系,通過(guò)對(duì)兩相勵(lì)磁時(shí)長(zhǎng)磁路與短磁路勵(lì)磁模式下磁鏈存在的差異進(jìn)行分析,得到徑向力差異。對(duì)比小電流和大電流下常用兩種繞組連接方式NNNNSSSS和NSNSSNSN徑向力差異,結(jié)合磁路長(zhǎng)短的影響和互感影響得到NNNNSSSS繞組連接方式下各相平均徑向力最小的結(jié)論。通過(guò)對(duì)定子的模態(tài)分析以及有限元振動(dòng)仿真,發(fā)現(xiàn)無(wú)論在低速斬波電流控制還是高速脈沖電流控制下NNNNSSSS的繞組連接方式相比于NSNSSNSN振動(dòng)加速度較小。最后本文通過(guò)振動(dòng)試驗(yàn),分別對(duì)比低高速在相同負(fù)載下NNNNSSSS和NSNSSNSN振動(dòng)加速度響應(yīng),驗(yàn)證了NNNNSSSS是更有利于減小開(kāi)關(guān)磁阻電機(jī)振動(dòng)噪聲的繞組連接方式的結(jié)論。

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