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    清遠北江四橋STC收縮性能研究

    2020-03-01 05:34:17韋勇克楊盼杰
    西部交通科技 2020年6期
    關鍵詞:橋梁工程

    韋勇克 楊盼杰

    摘要:文章結(jié)合清遠北江四橋工程實例,通過試鋪試驗及試塊試驗,研究STC的收縮性能和力學性能。研究結(jié)果表明,STC的收縮應變受邊界條件、溫度變化及尺寸效應等因素影響,且在整個養(yǎng)生過程中強度發(fā)展和收縮性能呈現(xiàn)規(guī)律性的變化,而STC層開裂與否和施工工藝及外界環(huán)境有著密切的關系。

    關鍵詞:橋梁工程;鋼-STC組合橋面板;收縮應變;溫度收縮;化學收縮;附加應力

    0 引言

    在我國大跨徑公路橋梁建設工程中,超高性能混凝土已經(jīng)越來越多的得到應用,其粉末狀的形態(tài)雖然賦予了其超高強度與高密實性的特點,但也導致了其收縮應變比普通混凝土大的缺陷。

    目前為止,眾多學者[1]已對UHPC做了大量的收縮試驗,并總結(jié)了很多對工程實踐有價值的結(jié)論。普遍認為通過蒸汽高溫養(yǎng)護能基本消除UHPC的收縮應變,且養(yǎng)護溫度一般在50℃以上才能加速收縮應變的產(chǎn)生。雖然UHPC材料的具體配方存在差異,但研究表明,對于自由形態(tài)的UHPC試件其收縮值在600~1000με不等[2]。法國相關規(guī)范[3]認為,收縮應變的總值為自收縮與干燥收縮之和,且自收縮約占總收縮的80%以上,而干燥收縮更多的表現(xiàn)在蒸汽養(yǎng)生之后,約占10%左右。事實上,在某些情況下塑性收縮、溫度收縮及化學收縮[1]等影響因素也將很大程度影響著裂縫的開展,在工程應用中不可忽略。塑性收縮通常在UHPC養(yǎng)護早期占據(jù)主導地位,此時混凝土由于沒有形成強度,所以易產(chǎn)生早期裂紋,眾多學者均對此進行了研究,但均是在無約束條件下進行的。溫度的提高雖然會加速其收縮應變的產(chǎn)生,但也會產(chǎn)生溫度膨脹,過高的大氣溫度會導致UHPC早期養(yǎng)護時由于膨脹應變過大而產(chǎn)生開裂。黃政宇[4]等人研究了配筋條件下UHPC的收縮應變規(guī)律,發(fā)現(xiàn)隨著配筋率的增加,收縮應變減小,這表明約束條件下UHPC內(nèi)部存在附加應力。

    事實上,雖然很多學者對UHPC的收縮進行了透徹的研究,但基本都集中在自由狀態(tài)下UHPC養(yǎng)護早期收縮應變的規(guī)律,且均為單一變量的研究。對于純約束條件下的UHPC收縮應變變化規(guī)律目前還沒有發(fā)現(xiàn)。在實際工程中,STC與鋼頂板基本固結(jié),在STC養(yǎng)護過程中眾多因素會使STC產(chǎn)生較大的附加應力,STC現(xiàn)場養(yǎng)護面臨著嚴峻的考驗。雖然鋼-STC輕型組合橋面板已經(jīng)應用了20余座橋梁,但對于STC全過程養(yǎng)護期間收縮應變影響因素及其變化規(guī)律尚未給出全面的[JP]數(shù)據(jù)與系統(tǒng)的分析,所以本文有必要對此進行研究。

    1 工程背景

    清遠北江四橋位于清遠市區(qū)三橋和五橋之間,是清遠市市區(qū)一座城市景觀橋,該橋結(jié)構(gòu)形式為超寬幅大懸臂雙塔單索面斜拉橋,它是鋼-STC組合橋面板在單索面斜拉橋中的首次應用。

    考慮到該橋STC施工時間為7~9月,該地區(qū)大氣溫度較高,天氣多變,伴有臺風,溫差較大,且STC材料為廣東長大公司研配,該公司并無STC施工經(jīng)驗,故為了模擬STC在實際施工的施工工藝,驗證該材料在大面積攤鋪過程中結(jié)構(gòu)的安全性,針對STC材料收縮性大的特點,在該公司進行了場內(nèi)試鋪試驗。作者分別對試鋪試驗和試塊試驗進行了全過程的監(jiān)控,并進行了簡單的試塊收縮試驗,記錄其收縮應變值及特定階段的材性試件力學指標,以便對其進行強度和應變雙重監(jiān)控。

    2 場內(nèi)試鋪試驗

    試驗段寬11m,長14.7m,為了模擬實橋鋼板懸臂的結(jié)構(gòu)形式,試驗段中心位置有一段寬4.5m,長12m的脫空鋼板,其余部分為混凝土地面,且在試驗段四周共埋入傳感器以便監(jiān)測收縮應變。

    2.1 強度

    在試鋪試驗時,與試驗段同批澆筑材性試件,與試驗段保持同樣的養(yǎng)生條件,分別在自然養(yǎng)生和蒸汽養(yǎng)生結(jié)束后對其進行力學性能試驗,以便對其進行強度監(jiān)控。可以得出蒸汽養(yǎng)生提高了STC的力學性能,且當STC進行了足夠時間的自然養(yǎng)生時,抗折強度為蒸汽養(yǎng)生后強度的84.9%,可見,蒸汽養(yǎng)生對強度的提高更多表現(xiàn)為時間的縮短,具體見表1。

    圖1(a)為自然養(yǎng)生階段,可以看出應變隨溫度呈規(guī)律性的變化,其中在12h左右前后應變與溫度的關系出現(xiàn)了相反的變化。在此之前,升溫時應變減小,降溫則應變增加,這是因為測量起始點為STC保濕膜鋪裝完畢,此時STC基本呈完全塑性,自由無約束,溫度的升降很容易使其熱脹冷縮;當在12h左右時,應變曲線出現(xiàn)一段平臺,這是因為STC發(fā)生了急劇的水化反應,產(chǎn)生的收縮應變與升溫造成的膨脹持平,隨著水化加劇,表面發(fā)燙,STC逐漸變硬,溫度不斷上升,應變增幅在2h內(nèi)達50~75με;此后STC基本成型,與地面形成牢固的粘結(jié),溫度降低后,由于與地面的固結(jié)作用反而使STC承受拉應力,故應變隨后減小,收縮應變局部變化與溫度的升降保持相同的規(guī)律,但總體保持增加趨勢,說明水化反應依然在緩慢進行??梢钥闯?5h和50h左右出現(xiàn)溫度峰值,此時均為白天正午左右,此后溫度驟降,這是由于晴天時暴雨驟降,導致溫度起伏過大,由于未蓋保溫膜,STC溫度極易受外界環(huán)境影響,導致STC應變隨晝夜及天氣變化出現(xiàn)急變,增降幅可達100με,且STC在鋪保濕膜前未灑水,后期缺乏灑水降溫處理,導致STC溫度收縮、塑性收縮變化大,STC鋪在混凝土地面,近似剛性連接,所以可以推測約束拉應力較大,有開裂可能。

    圖1(b)為蒸汽養(yǎng)生階段,在蒸汽養(yǎng)生初期,由于一開始未蓋保溫棉,夜間一直伴有間歇性陣雨,所以STC溫度后溫度上升較慢。在溫度達到60℃以前,應變增長緩慢,10h內(nèi)增長約50με,這是由于升溫可以促進水化反應,但升溫又會增大溫度膨脹,且STC吸濕膨脹,蒸汽養(yǎng)生初期溫度相對較低,水化速率不高,所以宏觀表現(xiàn)收縮應變增長緩慢,甚至出現(xiàn)減小趨勢;當溫度超過60℃,水化加快,當參考溫度線上升至100℃左右時,水化速率明顯增大,這是由于增加了蒸汽量,升溫的同時必然促進水化,此階段主要為化學收縮與自收縮,但至蒸汽養(yǎng)生約70h后結(jié)束,應變依然保持增長趨勢,說明STC并未充分水化。但蒸汽養(yǎng)生收縮應變占總應變約75%,蒸汽養(yǎng)生消除了大部分收縮。

    圖1(c)所示為自然降溫階段,降溫過程采用自然降溫,降溫速率先快后慢,STC在大氣環(huán)境中內(nèi)部溫度最終維持在45℃左右。在溫度降至60℃以前,STC應變依然增長,這是因為蒸汽養(yǎng)生期間水化并不充分,溫度為60℃以上可明顯促進水化,且由于STC邊界翹起,約束減小,降溫促使STC進一步收縮,但此后基本穩(wěn)定,并受晝夜溫度變化進行微變。事實上,由于近似剛接的邊界條件,使后期受晝夜溫差影響較小,但干燥收縮和溫度相互關聯(lián),所以宏觀上收縮變化依然與溫度有關。最終,由于蒸汽養(yǎng)生溫度的差異,各測點收縮應變穩(wěn)定,但分布在300~550με之間。

    2.3 病害

    事實上,在自然養(yǎng)生階段結(jié)束后STC表面出現(xiàn)多條明顯的裂紋,并在蒸汽養(yǎng)生完畢后發(fā)現(xiàn)STC表面出現(xiàn)眾多鼓包,且STC邊界出現(xiàn)翹起現(xiàn)象。

    在自然養(yǎng)生階段,出現(xiàn)了大暴雨,STC溫度急劇下降,隨后雨過天晴氣溫又逐漸回升;又因為STC剛試鋪完成后沒有及時灑水降溫,當天大氣溫度較高,導致STC在沒有成形前溫度變化過大,且塑性收縮過大。最終導致自然養(yǎng)生階段結(jié)束后表面出現(xiàn)多條明顯的裂紋。根據(jù)材性試驗可知,此時STC抗壓強度約100MPa,抗折強度約25MPa,故一般不會結(jié)構(gòu)性開裂。隨后又進行約70h的蒸汽養(yǎng)生,發(fā)現(xiàn)之前自然養(yǎng)生產(chǎn)生的裂紋基本消除,所以可以斷定自然養(yǎng)生產(chǎn)生的裂紋為表面裂紋,且進一步說明蒸汽養(yǎng)生可以使STC充分水化熱,有愈合細小裂紋的作用。蒸汽養(yǎng)生結(jié)束后,發(fā)現(xiàn)STC邊界翹起,并發(fā)現(xiàn)STC表面有大量鼓包,可見蒸養(yǎng)期間,STC內(nèi)部拉應力較大,且STC材料攪拌或攤鋪不均勻,并導致局部水化不充分。

    3 場內(nèi)試塊試驗

    在試鋪結(jié)束后,隨后又進行了100mm×100mm×400mm試件室內(nèi)試驗,試件共分為A、B、C三組試件。其中A組試件自然養(yǎng)護24h,在標養(yǎng)箱蒸養(yǎng)48h;B組試件自然養(yǎng)生12h(此時水化熱劇烈),在標養(yǎng)箱蒸養(yǎng)48h;C組試件為按照實橋STC的配筋率配置了兩層鋼筋,自然養(yǎng)生12h(此時水化熱劇烈),在標養(yǎng)箱蒸養(yǎng)48h,并全過程測其收縮應變。由于現(xiàn)場試驗條件的限制,整個試驗依然采用傳感器的測量方式,并非采用《普通混泥土長期性能和耐久性能試驗方法標準》(GBT50082-2009)[5]中規(guī)定的試驗方法。

    3.1 強度

    在澆筑收縮試塊的同時,分別同期、同條件下養(yǎng)護A、B兩組材性試件,其中A組試塊自然養(yǎng)生24h后蒸汽養(yǎng)生48h,B組試塊自然養(yǎng)生12h后蒸汽養(yǎng)生48h。為進行強度監(jiān)控,在A、B兩組試塊自然養(yǎng)生和蒸汽養(yǎng)生完畢后分別進行材性試驗。此外,C組為配筋構(gòu)件,因此沒有澆筑材性試件。

    從表2與表3可知:自然養(yǎng)生24h與自然養(yǎng)護12h后蒸汽養(yǎng)生,其蒸汽養(yǎng)生后的抗壓強度和抗折強度基本相同,但B試塊自然養(yǎng)生12h時,測得抗壓強度為23MPa,而A試塊自然養(yǎng)生24h時,測得抗壓強度均值為71MPa,為B試塊強度的3.1倍,表明試塊在自然養(yǎng)生12h后進行了劇烈的水化熱,強度增長加快。

    3.2 收縮應變

    圖2為A試塊全過程及局部應變-時長-溫度曲線,由圖2可知,在蒸汽養(yǎng)生階段溫度陡升至95℃以上,隨后平穩(wěn),應變在升溫階段也快速增加,在溫度平穩(wěn)后,應變增速逐漸變緩,但在升溫初期,應變出現(xiàn)局部減小,這是因為蒸汽養(yǎng)生開始時,主要為溫度膨脹,但當溫度升至約60℃時,化學收縮和自收縮占據(jù)主導地位,應變開始增加,蒸汽養(yǎng)生結(jié)束時應變?yōu)?00με;降溫階段,溫度收縮加劇,收縮應變劇增,由于室內(nèi)溫度約穩(wěn)定于25℃,所以應變最終穩(wěn)定在710με左右。且在12h左右時,水化劇烈,應變和溫度同步上升,急劇水化產(chǎn)生約100με,但在此之后,自然養(yǎng)生階段應變變化規(guī)律均與溫度變化相反,這與試鋪時自然養(yǎng)生期間規(guī)律不相同,這是因為試塊完全自由,受溫度收縮影響更大,但試鋪周圍近似固結(jié),受STC與地面相互作用更大。

    如圖3所示,在蒸汽養(yǎng)生階段,初期溫度上升較快,應變增長規(guī)律與A試塊相同,但C試塊由于受鋼筋約束,收縮應變峰值比B試塊低100με左右。在蒸汽養(yǎng)生初期,B試塊應變曲線出現(xiàn)一段平臺,C試塊應變曲線出現(xiàn)局部下降,溫度達到60℃左右后曲線開始上升,這主要是因為蒸汽養(yǎng)生初期溫度不高,此時的收縮應變?yōu)樗磻c溫度膨脹以及吸濕膨脹多重作用的結(jié)果,B試件無鋼筋約束,水化反應產(chǎn)生的收縮與升溫和吸濕產(chǎn)生的膨脹剛好持平,但C試件由于鋼筋的約束,水化反應產(chǎn)生的宏觀收縮減小,綜合表現(xiàn)為收縮應變減小。蒸汽養(yǎng)生結(jié)束,B試件收縮應變?yōu)?60με,C試件為565με;自然降溫階段,受溫度收縮影響,B、C試件應變均發(fā)生徒增,隨后溫度穩(wěn)定,B、C試件應變隨之穩(wěn)定,分別為750με和630με;B、C自然養(yǎng)生階段和蒸汽養(yǎng)生階段分別占總收縮應變的14.0%、7.9%和74.0%、81.7%,結(jié)合A試件可知,提前蒸汽養(yǎng)生會增大蒸汽養(yǎng)生收縮的占比,且配筋的存在更需要蒸汽養(yǎng)生。

    3.3 收縮應變差

    如圖4所示,由于試件B、C除了有無配筋外,其它條件都相同,B試件為完全自由,各種收縮作用下不產(chǎn)生附加內(nèi)力,但C試件由于鋼筋的存在,存在附加內(nèi)力,所以可以通過全過程養(yǎng)生下B試件所對應的應變減去C試件所對應的應變所得的應變差值即為約束應變。由于σ=E·ε,所以如果知道養(yǎng)生階段任意時刻的彈性模量,就能較為精確的估算出各時刻對應的附加應力,圖4中最大應變約為140με,若不考慮鋼筋對彈模的影響,彈性模量按照《廣東省高性能混凝土應用技術規(guī)范》(DBJ/T15-130-2017)[6]取E為50.2GPa,則σ=E·ε=50.2×140/1000=7MPa,所以保守認為由收縮產(chǎn)生的附加應力≤7MPa。

    4 結(jié) 語

    本文以清遠北江四橋STC試鋪試驗為研究背景,對STC的場內(nèi)試鋪試驗全過程養(yǎng)護的應變及強度發(fā)展進行了分析,并進一步對三組試塊試驗進行應變及強度發(fā)展的對比分析,得出以下主要結(jié)論:

    (1)在STC澆筑完成后自然養(yǎng)生期間,在10h左右會發(fā)生急劇水化反應,維持時間為2h左右。在此階段STC逐漸成型,且材料強度急劇增加,但此特征會根據(jù)環(huán)境因素提前或推遲進行。

    (2)試鋪段自然養(yǎng)生階段STC出現(xiàn)了表面裂縫,STC在多變天氣下容易產(chǎn)生較大的溫度收縮及塑性收縮,所以在養(yǎng)護前期,STC鋪完后表面要噴灑水汽并根據(jù)天氣及時在保濕膜上灑水降溫,盡可能的保持STC溫度不變或緩慢降溫。

    (3)由蒸汽養(yǎng)生后STC翹起可知,較大的地面剛性約束,使STC內(nèi)部產(chǎn)生過大的附加內(nèi)力。此外,由于施工工藝導致的STC的不均勻攤鋪,會使蒸汽養(yǎng)生階段水化不均勻,產(chǎn)生鼓包。

    (4)由試塊試驗可知鋼筋的存在會減小STC的收縮應變,且提前蒸汽養(yǎng)生會增加收縮應變。根據(jù)有無配筋試塊的收縮差值得出,最終應變差值約140,不考慮鋼筋對彈模的貢獻時得出應力為7MPa。

    參考文獻:

    [1]陳寶春,李 聰,黃 偉,等.超高性能混凝土收縮綜述[J].交通運輸工程學報,2018,18(1):13-28.

    [2]安明[XC吉.TIF,JZ],朱金銓,覃維祖.高性能混凝土的自收縮問題[J].建筑材料學報,2001(2):159-166.

    [3]AFGC/SETRA2013.UltraHighPerformanceFibreReinforcedConcreteRecommendation[C].Paris:AFGCandSETRAWorkingGroup,2013.

    [4]黃政宇,胡功球.熱養(yǎng)護過程中超高性能混凝土的收縮性能研究[J].材料導報,2016,30(4):115-120.

    [5]GB/T50082-2009,普通混泥土長期性能和耐久性能試驗方法標準[S].

    [6]DBJ/T15-130-2017,高性能混凝土應用技術規(guī)范[S].

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