預崩解炭質(zhì)泥巖路堤填料工程性能試驗研究

曾鈴，肖柳意，劉杰，侯鵬，袁玉榮

預崩解炭質(zhì)泥巖路堤填料工程性能試驗研究

曾鈴1，肖柳意1，劉杰2，侯鵬1，袁玉榮1

(1. 長沙理工大學 土木工程學院，湖南 長沙 410114；2. 長沙理工大學 交通運輸工程學院，湖南 長沙 410114)

預崩解炭質(zhì)泥巖作為路堤填料已在我國西南地區(qū)路堤工程中廣泛應用，通過室內(nèi)試驗系統(tǒng)分析壓實度、含水率以及酸堿環(huán)境對預崩解炭質(zhì)泥巖路用性能、力學性能及滲透特性的影響，并結(jié)合婁底龍瑯高速對其應用情況進行研究。研究結(jié)果表明：預崩解炭質(zhì)泥巖的回彈模量、CBR值、抗壓強度隨壓實度的增大呈線性增長，隨含水率的增大呈現(xiàn)先增大后減小的波動趨勢；CBR值和抗壓強度隨pH值的增大呈負相關(guān)變化，而回彈模量則隨pH值的增大呈正相關(guān)變化；預崩解炭質(zhì)泥巖滲透系數(shù)隨壓實度的增大逐漸減小，隨含水率的增加逐漸增加，pH值的增大均可使?jié)B透系數(shù)增大，其中壓實度對預崩解炭質(zhì)泥巖的滲透系數(shù)影響最大；隨含水率的增加，預崩解炭質(zhì)泥巖微觀結(jié)構(gòu)由粒狀轉(zhuǎn)變?yōu)槠瑺睿嵝原h(huán)境下試樣片狀結(jié)構(gòu)的厚度較堿性環(huán)境薄，堿性環(huán)境下試樣微觀結(jié)構(gòu)呈塊狀且粉末狀成分增多。

路堤工程；預崩解炭質(zhì)泥巖；路用性能；力學性能；滲透特性；電鏡掃描

炭質(zhì)泥巖是由軟弱灰?guī)r、砂巖、頁巖和頁巖互層等沉積類巖石構(gòu)成的地質(zhì)體[1]，干燥條件下其力學性能良好，但因其含大量親水性極強的黏土礦物，季節(jié)性降雨過程中巖體極易崩解而喪失結(jié)構(gòu)的整體性，造成炭質(zhì)泥巖填筑路堤沉降、崩坍及失 穩(wěn)[2-3]。隨著我國“一帶一路”戰(zhàn)略的實施，公路、鐵路等基礎(chǔ)設(shè)施迅速發(fā)展，不可避免在炭質(zhì)泥巖地區(qū)進行大規(guī)模路塹開挖和路堤填筑，存在廢料堆棄場地難尋和遠距離運土填筑造價高等問題，從經(jīng)濟與環(huán)保2方面考慮，利用預崩解炭質(zhì)泥巖進行路堤填筑勢在必行[4-5]。由于炭質(zhì)泥巖具有風化快、強度低等特點，其物理力學性能一直是廣大學者及工程人員的關(guān)注熱點[6]。目前，國內(nèi)外學者針對泥巖類路堤填料路用性能已作大量研究，郭寅川等[7]通過室內(nèi)試驗對風化巖路基填料的路用性能及風化程度進行了評價，表明隨著風化程度的加大，風化巖路用性能與水溫敏感性降低；杜延軍等[8]研究了電石渣穩(wěn)定過濕黏土路基填料的路用性能，發(fā)現(xiàn)電石渣相對生石灰在相同摻量和養(yǎng)護條件下更利于填料中改良反應的進行，可有效地改善過濕黏土填料的路用性能；Muhanna等[9]研究表明，圍壓較小時對路基土體回彈模量影響較小，但當圍壓超過100 kPa后，對回彈模量影響顯著增大。水對路堤土體的浸濕、飽和及沖刷作用，往往造成土體強度降低，導致路基的各種病害發(fā)生[10-12]，針對上述現(xiàn)象，部分學者對泥巖填料的力學及滲透性能進行研究。尚云東等[13]研究了HTAB改良膨脹土的強度指標及水穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)經(jīng)溴烷銨改良后的膨脹土強度及水穩(wěn)定性均顯著提升；曾鈴等[14]基于三軸CT試驗對預崩解炭質(zhì)泥巖的力學特性進行分析，發(fā)現(xiàn)試樣壓實度越高，峰值強度越大，其應力應變曲線類似于黏土；Mario等[15]從物理、化學、力學和成分組成等角度研究了干濕循環(huán)對哥倫比亞安第斯山脈泥巖力學性能的影響。Ditchell等[16-18]從室內(nèi)、現(xiàn)場試驗深入研究了壓實黏土襯里的防滲性能，證明壓實黏土是一種性能良好的填埋場襯里材料。上述研究在泥巖路用性能、力學性能及滲透特性等方面取得了較為豐碩的成果，促進了路堤填筑技術(shù)的發(fā)展，但仍存在一些問題有待研究。首先，現(xiàn)有研究主要針對紅層泥巖、風化花崗巖及膨脹土等，關(guān)于預崩解炭質(zhì)泥巖作為路堤填料的工程案例鮮見報導；其次，已有研究多集中于軟巖的某一性能或單一因素對軟巖性能的影響，而關(guān)于多因素對預崩解炭質(zhì)泥巖性能的系統(tǒng)研究寥寥可數(shù)。鑒于此，本文以婁底-龍瑯高速為研究背景，開展不同含水率、壓實度及酸堿環(huán)境條件下預崩解炭質(zhì)泥巖的路用性能、力學性能及滲透特性試驗研究，驗證預崩解炭質(zhì)泥巖作為路堤填料的可行性，以期為路堤填料施工提供參考。

1 試驗概況

1.1 試驗材料

試驗所用炭質(zhì)泥巖取自婁底龍瑯高速K9+800工點處，使其充分預崩解，充分崩解后的炭質(zhì)泥巖粒徑級配曲線見圖1；取充分預崩解的炭質(zhì)泥巖進行X線衍射分析，其X線衍射圖譜見圖2；可知，其礦物組成主要為石英、云母、綠泥石、高嶺石，其余各礦物成分質(zhì)量分數(shù)均≤7%，化學成分以SiO2，Al2O3和Fe2O3為主；對充分預崩解的炭質(zhì)泥巖進行基本物理試驗，試驗結(jié)果見表1。

1.2 試驗方案

結(jié)合預崩解炭質(zhì)泥巖路堤的工程實際，研究含水率、壓實度及酸堿環(huán)境(pH值)對預崩解炭質(zhì)泥巖路用性能、力學性能及滲透特性的影響。《公路路基設(shè)計規(guī)范》(JTGD30—2015)規(guī)定路堤填筑工程中巖土體壓實度需大于等于90%[19]，故擬定4種壓實度分別為92%，94%，96%和98%；考慮自然狀態(tài)下含水率在10%左右浮動，故配置4種初始含水率分別為6%，10%，14%和18%；考慮酸堿環(huán)境影響，故將配制試樣的蒸餾水pH值分別取5，7和9，對應酸性、中性及堿性3種環(huán)境，采用控制變量法設(shè)計試驗方案，見表2。為降低試驗誤差，各組試驗做3組平行試驗，試驗結(jié)果取3組試驗的平均值。

圖1 預崩解炭質(zhì)泥巖粒徑級配曲線

圖2 炭質(zhì)泥巖X線衍射譜

表1 炭質(zhì)泥巖物理指標

1.3 試驗裝置及試驗方法

根據(jù)《公路土工試驗規(guī)程》(JTG E40—2007)規(guī)定[20]，采用路面材料強度儀測試預崩解炭質(zhì)泥巖的回彈模量、CBR值及無側(cè)限抗壓強度。

表2 試驗方案

圖3 部分泡水試樣

試驗制樣所選的預崩解炭質(zhì)泥巖粒徑均小于2 mm，回彈模量試樣采用內(nèi)徑152 mm，高170 mm的試筒進行制樣，試驗過程中，先轉(zhuǎn)動手輪對試樣進行預壓，預壓結(jié)束后，將預定壓力分成5份，分級進行加載；CBR值試樣與回彈模量試樣尺寸一致，CBR試樣制取完成后，將試樣進行泡水處理測其膨脹量，試樣泡水過程如圖3所示，再將泡水后的試樣在特定荷載下進行貫入試驗，轉(zhuǎn)動手輪使貫入桿以1.25 mm/min的速度壓入試件；無側(cè)限抗壓強度試樣直徑40 mm，高100 mm，試驗過程中，以軸向應變0.1 mm/min的轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)動手輪，且控制試驗時間在20 min內(nèi)。

采用應變式直剪儀進行快剪試驗，試驗過程中，其剪切速率控制為0.8 mm/min，使試樣在3~5 min內(nèi)完成剪損；其部分剪切后的試樣如圖4所示。

采用變水頭法進行滲透試驗，將裝有滲透試樣的環(huán)刀裝入滲透容器中，慢慢開啟止水夾，水由筒底向上滲入，使試樣飽和。排除滲透容器內(nèi)的空氣，開始滲透試驗，如圖5所示。

圖4 部分剪切試樣

圖5 滲透試驗

2 試驗結(jié)果與分析

表3為預崩解炭質(zhì)泥巖在不同壓實度、含水率及pH值條件下的回彈模量、CBR值、無側(cè)限抗壓強度、抗剪強度及滲透系數(shù)的試驗結(jié)果。

2.1 預崩解炭質(zhì)泥巖路用性能

預崩解炭質(zhì)泥巖用于路基填筑，必須滿足路用性能的要求，本文主要對其回彈模量及CBR值(承載比)進行研究。

2.1.1 回彈模量

回彈模量是反映路基承載力及路面結(jié)構(gòu)設(shè)計的主要參數(shù)，可直接影響路基變形及應力分布。圖6為預崩解炭質(zhì)泥巖的回彈模量隨含水率、壓實度及pH值變化曲線，由圖可知：1) 預崩解炭質(zhì)泥巖的回彈模量隨含水率的增大呈現(xiàn)出線性降低的趨勢；2) 預崩解炭質(zhì)泥巖的回彈模量隨壓實度的增大不斷增大，壓實度大于94%后其增長速率逐漸減緩；3) 預崩解炭質(zhì)泥巖的回彈模量隨pH值的增大而增大，表明從酸性、中性到堿性環(huán)境下預崩解炭質(zhì)泥巖的回彈模量依次增大，且改變相同的pH值從堿性到中性的回彈模量變化速率大于從中性到酸性的變化速率。

表3 試驗結(jié)果

回彈模量隨含水率增大而減小的主要原因為，水進入土粒間可起潤滑作用[21]，水的潤滑會造成土的塑性變形逐漸增大，而塑性變形是不可恢復的故導致其回彈模量逐漸減小；回彈模量隨壓實度的增大不斷增大主要是因為，壓實度越大，試樣的內(nèi)部孔隙越小，顆粒間結(jié)合越緊密；因炭質(zhì)泥巖中含有與酸堿都能發(fā)生化學反應的物質(zhì)，酸堿性環(huán)境下會改變炭質(zhì)泥巖原有的礦物組成，使其內(nèi)部結(jié)構(gòu)發(fā)生改變從而影響回彈模量的變化。

圖6 預崩解炭質(zhì)泥巖的回彈模量

2.1.2 CBR值

CBR值反映路基抗局部剪力的性能，是衡量路基填料強度的重要指標[22]。圖7為預崩解炭質(zhì)泥巖的CBR值隨含水率、壓實度及pH值變化曲線，由圖可知：1) 預崩解炭質(zhì)泥巖的CBR值隨含水率的增大先增大后減小，在含水率為10%時達到最大值；2) 預崩解炭質(zhì)泥巖的CBR值隨壓實度的增大而增大，且在壓實度達到94%后其增長速率逐漸減緩；3) 在酸堿性環(huán)境下都會不同程度的降低預崩解炭質(zhì)泥巖的CBR值，且酸性條件對CBR值的影響程度較堿性條件大。

圖7 預崩解炭質(zhì)泥巖的CBR值

CBR值隨含水率增大先增大后減小是因為水在土粒間以自由水和結(jié)合水2種形式存在，自由水在土粒間主要起潤滑作用，當試件發(fā)生剪切移動時主要是通過顆粒間的水膜分子來實現(xiàn)，當含水率較低時土粒間的水主要以結(jié)合水的形式存在，達到最佳含水率后土中的水主要以自由水的形式存在。CBR值隨壓實度的增大不斷增大的原因為，壓實度越高，土粒間的孔隙越小，顆粒間結(jié)合越緊密，炭質(zhì)泥巖主要由SiO2，Al2O3和Fe2O3等組成而這些成分在酸堿性環(huán)境下都會發(fā)生化學反應，導致炭質(zhì)泥巖的組成成分發(fā)生改變，而礦物組成是影響炭質(zhì)泥巖CBR值的一個重要因素。

2.2 預崩解炭質(zhì)泥巖力學性能

2.2.1 無側(cè)限抗壓強度

土的無側(cè)限強度指土在無側(cè)限條件下抵抗軸向壓力的極限強度。圖8為預崩解炭質(zhì)泥巖的無側(cè)限抗壓強度隨含水率、壓實度及pH值變化曲線，由圖可知：1) 預崩解炭質(zhì)泥巖的抗壓強度隨含水率先增大后減小，在含水率為14%時達到最大值，且在含水率由6%變化到10%這一階段抗壓強度的變化速率最大；2) 預崩解炭質(zhì)泥巖的抗壓強度隨壓實度的增加呈現(xiàn)正相關(guān)增長，且增長曲線較平緩，無波動點；3) 酸性及堿性環(huán)境下，預崩解炭質(zhì)泥巖的抗壓強度均有不同程度的降低，且在酸性環(huán)境下的變化速率小于在堿性環(huán)境下的變化速率。

圖8 預崩解炭質(zhì)泥巖的無側(cè)限抗壓強度

無側(cè)限強度隨含水率變化的原因為，當含水率較低時，進入土粒間的水主要以結(jié)合水的形式存在，結(jié)合水可加強土粒分子間的相互作用力。

2.2.2 抗剪強度

土的抗剪強度是描述土體力學性質(zhì)的重要指標，其抗剪強度決定了土工建筑物的承載力及穩(wěn)定性。對預崩解炭質(zhì)泥巖進行直剪試驗可得到試樣的剪應力-剪切位移關(guān)系曲線圖，選取典型試樣(T3)試驗結(jié)果進行分析，其剪應力-剪切位移關(guān)系曲線圖見圖9；由圖可知，預崩解炭質(zhì)泥巖的剪切位移-剪應力曲線均為平緩、光滑的曲線，隨著剪切位移的增加，剪應力逐漸增大。

圖9 剪應力-剪切位移曲線(T3)

由各組試樣的剪切位移-剪應力關(guān)系曲線圖可得到各組預崩解炭質(zhì)泥巖的抗剪強度值，見表4。由表可知：1) 各組預崩解炭質(zhì)泥巖的抗剪強度與法向應力呈正相關(guān)關(guān)系，隨法向應力增加而增大； 2) 各組預崩解炭質(zhì)泥巖濕化變形后的抗剪強度在一定區(qū)間內(nèi)變動，法向應力為100 kPa時，變化范圍為77.9~248.2 kPa，法向應力為200 kPa時，變化范圍為124.1~266.6 kPa，法向應力為300 kPa時，變化范圍為152~342.5 kPa，法向應力為400 kPa時，變化范圍為205.1~412.3 kPa；進而得到預崩解炭質(zhì)泥巖剪切強度指標，即內(nèi)摩擦角()和黏聚力()，具體結(jié)果如表5所示。

由表5可知：1) 預崩解炭質(zhì)泥巖黏聚力值在33.2~175.4 kPa范圍內(nèi)變化，內(nèi)摩擦角在9.8°~44.7°之間變化；2) 預崩解炭質(zhì)泥巖黏聚力()隨含水率增加先增大后減小，在含水率為10%時達到最大值175.4 kPa，內(nèi)摩擦角()則隨含水率增加逐漸減??；3) 預崩解炭質(zhì)泥巖黏聚力()隨壓實度的增大而增大，內(nèi)摩擦角()則隨壓實度增加先增大后減小在壓實度為94%時達到最大值；4) 酸堿性環(huán)境下黏聚力()和內(nèi)摩擦角()都會不同程度降低。

表4 預崩解炭質(zhì)泥巖抗剪強度

表5 預崩解炭質(zhì)泥巖的c, φ值

2.3 預崩解炭質(zhì)泥巖滲透特性

滲透系數(shù)是評價土體滲透固結(jié)性能的重要指標，圖10為預崩解炭質(zhì)泥巖在不同壓實度、含水率、酸堿環(huán)境下的滲透系數(shù)。由表可知：1) 各組炭質(zhì)泥巖的滲透系數(shù)處在10-5~10-7cm·s-1量級，滲透性較低；2) 滲透系數(shù)隨含水率的增大逐漸增大； 3) 滲透系數(shù)隨壓實度的增大逐漸減小；4) 酸堿性環(huán)境下都會使?jié)B透系數(shù)不同程度的增大；5) 含水率、壓實度、酸堿性都會對預崩解炭質(zhì)泥巖的滲透性能造成影響，但影響的程度不相同，根據(jù)滲透系數(shù)變化的波動程度可知壓實度＞酸堿性環(huán)境＞含水率。

圖10 預崩解炭質(zhì)泥巖的滲透系數(shù)

滲透系數(shù)隨含水率的增大逐漸增大的原因為，含水率越高土粒間自由水的含量就越高，根據(jù)滲透原理可知含水率越高即水通過試樣的時間就越短，故滲透系數(shù)隨含水率增大而增大；滲透系數(shù)隨壓實度的增大而減小的原因為，壓實度越高土粒間的孔隙越小，故水滲透試樣的速度越慢，酸堿性環(huán)境會破壞土樣原有的結(jié)構(gòu)加大其孔隙率和孔隙比故水樣通過孔隙的時間縮短。

3 性能演變機理分析

預崩解炭質(zhì)泥巖其構(gòu)成物質(zhì)較復雜且遇水后極易崩解，由于其特殊的水理特性，若只從宏觀角度對其性能進行研究，具有一定的局限性，故須利用掃描電鏡從微觀結(jié)構(gòu)方面對預崩解炭質(zhì)泥巖性能開展研究。取含水率為6%(T1)，10%(T2)，14%(T3)和18%(T4)以及在含水率為14%的酸性(T8)及堿性(T9)預崩解炭質(zhì)泥巖進行電鏡掃描分析，其掃描結(jié)果見圖11所示。

(a) 含水率6%(T1)；(b) 含水率10%(T2)；(c) 含水率14% (T3)；(d) 含水率18% (T4)；(e) pH值為5(T8)；(f) pH值為9(T9)

由圖11可知：1) 含水率為6%時，預崩解炭質(zhì)泥巖多為粒狀及柱狀顆粒，結(jié)構(gòu)邊界清晰，顆粒之間存在孔隙；2) 含水率達到10%時，預崩解炭質(zhì)泥巖粒狀結(jié)構(gòu)減少，開始出現(xiàn)膠結(jié)的片狀結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)邊界逐漸模糊；3) 含水率為14%時，預崩解炭質(zhì)泥巖粒狀結(jié)構(gòu)完全消失，內(nèi)部結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)槠瑺罱Y(jié)構(gòu)，膠結(jié)程度大幅度增強；4) 含水率為18%時，試樣仍以片狀結(jié)構(gòu)為主，但由于含水率過高，試樣干燥后內(nèi)部存在少量為孔隙；5) 在含水率相同的環(huán)境下，酸性環(huán)境會改變其片狀結(jié)構(gòu)的厚度，酸性環(huán)境下其厚度更薄，堿性環(huán)境下，其組成成分會結(jié)塊且粉末狀結(jié)構(gòu)增多。

結(jié)合預崩解炭質(zhì)泥巖性能，可知：1) 堿性條件會破壞預崩解炭質(zhì)泥巖微觀分子間的黏聚力，故酸堿性環(huán)境下預崩解炭質(zhì)泥巖的抗壓強度及CBR值均有不同程度的減??；2) 由于預崩解炭質(zhì)泥巖的微觀顆粒隨含水率的變化呈現(xiàn)出單個顆粒到結(jié)塊最后為粉末狀的規(guī)律，期間顆粒分子間的黏聚力會呈現(xiàn)出先增大后減小，故預崩解炭質(zhì)泥巖的抗壓強度及CBR值會呈現(xiàn)出隨含水率變化先增大后減小的變化趨勢。

4 工程應用

炭質(zhì)泥巖遇水極易崩解、強度劣化等特性是其異于其他填料的重要特征，也是炭質(zhì)泥巖不能直接用于路堤填筑的主要原因。

婁底龍瑯高速沿線路段炭質(zhì)泥巖分布較廣，在其修建過程中，針對炭質(zhì)泥巖遇水崩解的特性，利用控制預崩解炭質(zhì)泥巖的含水率及壓實度的方法來控制填筑路堤的回彈模量及CBR值的施工工藝。為了更加符合實際施工情況，將開挖出的炭質(zhì)泥巖進行晾曬澆水碾壓等方法使其完全崩解，施工過程中炭質(zhì)泥巖是否完全崩解的判斷依據(jù)參照室外崩解試驗結(jié)果。施工的基本過程如下：將開挖出的炭質(zhì)泥巖挖通過晾曬澆水碾壓等方法使其完全崩解，達到穩(wěn)定后，裝載運送至施工場地，并測定其含水率，通過灑水或曬干的方法使填料處于最佳施工含水率狀態(tài)，采用推土機攤鋪，采用先靜后動的碾壓方法對其進行碾壓，并隨時監(jiān)控其壓實度。具體施工工藝：開挖→預崩解→裝運→卸料→含水率確定→攤鋪→初壓→整平→碾壓→檢測填料壓實度→檢測填料回彈模量及CBR值→終壓。采用上述工藝施工的婁底龍瑯高速K9+700-K10+010實踐路段，經(jīng)過多次暴雨、特大暴雨后，并未出現(xiàn)路堤的整體失穩(wěn)、不均勻沉降等病害。

5 結(jié)論

1) 預崩解炭質(zhì)泥巖的回彈模量、CBR值、抗壓強度隨壓實度的增大而增大，在壓實度保持一致的情況下回彈模量隨含水率的增大而減小，CBR值和抗壓強度隨含水率的增大先增大后減小，最佳含水率時達到最大值。

2) 酸堿環(huán)境可使預崩解炭質(zhì)泥巖的CBR值和抗壓強度降低，而回彈模量則隨pH值的增大逐漸增大。

3) 預崩解炭質(zhì)泥巖滲透系數(shù)隨壓實度的增加逐漸減小，隨含水率的增加逐漸增加，酸堿環(huán)境可使?jié)B透系數(shù)增大，壓實度對炭質(zhì)泥巖的滲透系數(shù)影響最大。

4) 隨含水率的增加，預崩解炭質(zhì)泥巖微觀結(jié)構(gòu)呈片狀，酸性環(huán)境下片狀結(jié)構(gòu)厚度變薄，堿性環(huán)境下，其片狀結(jié)構(gòu)結(jié)塊且粉末狀成分逐漸增多。

5) 婁底龍瑯高速K9+700-K10+010實踐路段表明：對于崩解的炭質(zhì)泥巖填筑的路堤，根據(jù)本文試驗得出的壓實度和含水率進行壓實，控制其回彈模量、CBR值，結(jié)果表明預崩解炭質(zhì)泥巖用做路堤填料完全可行。

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Experiment study on road mechanical properties and permeability characteristics of pre-disintegration carbonaceous mudstone

ZENG Ling1, XIAO Liuyi1, LIU Jie2, HOU Peng1, YUAN Yurong1

(1. School of Civil Engineering & Architecture, Changsha University of Science & Technology, Changsha 410114, China; 2. School of Transportation Engineering, Changsha University of Science & Technology, Changsha 410114, China)

Pre-disintegrated carbonaceous mudstone has been widely used as embankment filling in southwest China. The effects of compaction degree, water content and acid-base environment on road performance and permeability characteristics of pre-disintegrated carbonaceous mudstone were studied. Combined with Longlang expressway project in Hunan province, its road preface were analyzed. The results show that the resilience modulus, CBR value and compressive strength of pre-disintegrated carbonaceous mudstone increase with the increase of compaction degree, and increase first and then decrease with the increase of water content. The acid-base environment will reduce the CBR value and compressive strength, while the resilience modulus will gradually increase with the increase of pH value. The permeability coefficient of pre-disintegrated carbonaceous mudstone decreases with the increase of compaction degree, and increases with the increase of water content. The pH value can increase the permeability coefficient, and the compaction degree has greatest influence on permeability coefficient of pre-disintegrated carbonaceous mudstone. With the increase of water content, the microstructure of pre-disintegrated carbonaceous mudstone changed from granular to flaky. The thickness of the microstructure is thinner in acidic environment, and the microstructure is blocky and powdery component is gradually increased in alkaline environment.

embankment engineering; carbonaceous mudstone; road performance; mechanical properties; permeability characteristics; electron microscopy

10.19713/j.cnki.43-1423/u. T20190301

TU411

A

1672 - 7029(2020)01 - 0073 - 09

2019-04-14

國家自然科學基金資助項目(51838001，51878070，51678074，51578079)；湖南創(chuàng)新性省份建設(shè)專項經(jīng)費項目(2019SK2171)；長沙市杰出創(chuàng)新青年培養(yǎng)計劃項目(kql905043)

曾鈴(1986-)，男，重慶人，副教授，博士，從事道路工程研究；E-mail：zl001@csust.edu.cn

(編輯 涂鵬)