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    海管低輸量下LPG系統(tǒng)運行模式探討

    2020-01-14 20:00:47陶亮中海石油中國有限公司湛江分公司廣東湛江524000
    化工管理 2020年27期
    關(guān)鍵詞:清管海管凝析油

    陶亮(中海石油(中國)有限公司湛江分公司,廣東 湛江 524000)

    0 引言

    隨著崖城13-1氣田進(jìn)入生產(chǎn)開發(fā)后期,天然氣產(chǎn)量逐年下降,凝析油產(chǎn)量也相應(yīng)降低。同時南山終端下游用氣大幅減少,在這種低流量情況下,一方面天然氣攜液能力降低,海管積液增多,凝析油不能被連續(xù)攜帶到終端處理,導(dǎo)致LPG系統(tǒng)不能實現(xiàn)連續(xù)處理。另一方面,從LPG脫出來的天然氣在各方面不滿足銷售合同要求,低流量下條件,和天然氣處理系統(tǒng)的天然氣混合后可能會導(dǎo)致外輸天然氣不合格。此外在低流量下,作為LPG系統(tǒng)最主要來料之一的低溫分離器冷凝液大幅減少,會導(dǎo)致LPG系統(tǒng)不能穩(wěn)定運行。因此在不同的凝析油產(chǎn)量和不同的下游銷售氣量下,從節(jié)能,經(jīng)濟(jì)可行性方面出發(fā),南山終端LPG系統(tǒng)需要采取不同的運行模式。

    1 LPG處理系統(tǒng)的流程及生產(chǎn)特點

    1.1 LPG處理系統(tǒng)的流程

    LPG系統(tǒng)最主要的來料有兩個:低溫分離器液相出口油料與凝析油三相分離器出口油相出口。兩路來料合并后與脫C4塔塔底凝析油在LPG進(jìn)口換熱器換熱后進(jìn)入脫C2塔,在脫C2塔被加熱爐加熱后C1,C2從塔頂被脫出。頂部氣體經(jīng)塔頂氣壓縮機(jī)壓縮后與主體銷售氣合并,或進(jìn)入原有一、二級壓縮機(jī)壓縮后與主體銷售氣合并。來料被脫除C1,C2后進(jìn)入脫C4塔,C3、C4即LPG在脫C4塔被加熱分餾后從塔頂經(jīng)空冷器冷凝成液態(tài)后進(jìn)入脫C4塔頂回流罐?;亓鞴薜囊夯瘹庥靡夯瘹獗蒙龎汉笠徊糠诌M(jìn)入脫C4塔上部作回流冷卻,一部分進(jìn)入脫硫塔脫硫后進(jìn)入LPG儲存罐。脫C4塔重沸器中C5以上的的重質(zhì)組份作為凝析油從塔底經(jīng)LPG換熱器與來料換熱后進(jìn)入凝析油三相分離器的換熱器,最后經(jīng)過空冷器冷卻后進(jìn)入凝析油罐。

    1.2 LPG處理系統(tǒng)的生產(chǎn)特點

    LPG處理系統(tǒng)中脫C2塔加熱爐使用的是熱虹吸加熱爐,而LPG系統(tǒng)正常運轉(zhuǎn)的最大瓶頸就是脫C2塔加熱爐熱虹吸動態(tài)平衡的建立。在熱虹吸加熱爐中物料被加熱膨脹汽化,密度變小,離開汽化空間,順利返回到塔里,返回塔中的氣液兩相,氣相向上通過塔盤到塔頂,而液相會掉落到塔底。由于靜壓差的作用,塔盤將會不斷補充被蒸發(fā)掉的那部分液位,從而實現(xiàn)一個動態(tài)平衡。南山LPG處理系統(tǒng)中,液體進(jìn)入碳2塔后往下流到底層塔盤,再到一個積液槽后出塔從脫碳2塔熱油爐底部進(jìn)入,加熱后產(chǎn)氣液兩相流回碳2塔塔底,液體由塔低進(jìn)入脫C4塔,氣體流向塔頂。因此要實現(xiàn)虹吸現(xiàn)象,要有足夠多的氣體保持一定壓力使液體不能直接落到塔低。當(dāng)來料中沒有足夠的LPG成分時,塔底壓力下降,來料直接從底層塔板漏到塔低,從而不經(jīng)過加熱爐,熱平衡系統(tǒng)被打破,脫C2塔塔低溫度不能建立,LPG系統(tǒng)不能正常運轉(zhuǎn)。因此當(dāng)?shù)蜏胤蛛x器的冷凝液很少的情況下,對LPG系統(tǒng)的穩(wěn)定有很大影響,而其LPG系統(tǒng)要穩(wěn)定運行,必須達(dá)到建立脫C2塔加熱爐熱虹吸動態(tài)平衡的最小處理量。

    2 LPG系統(tǒng)模擬低流量生產(chǎn)最小處理量測試

    2.1 測試目的

    通過調(diào)節(jié)控制,逐漸降低每日凝析油處理量,調(diào)節(jié)LPG參數(shù)使LPG穩(wěn)定運行,測試出LPG系統(tǒng)能穩(wěn)定運行的最小處理量和關(guān)鍵工藝控制參數(shù)。

    2.2 測試過程

    測試時手動調(diào)節(jié)控制三相分離器液相出口閥,保持一天凝析油處理速度不變,工藝控制參數(shù)不變,保持LPG系統(tǒng)穩(wěn)定運行。如果LPG系統(tǒng)能穩(wěn)定運行,則關(guān)小三相分離器液相出口閥,降低處理量,繼續(xù)測試。如果LPG系統(tǒng)不能穩(wěn)定運行,降低脫碳2塔塔頂壓力,繼續(xù)測試,直到LPG系統(tǒng)不能穩(wěn)定運行。

    2.3 測試結(jié)論

    脫C2塔塔頂壓力在1.28Mpa,低溫分離器冷凝液30桶/天,不能連續(xù)供液條件下,LPG系統(tǒng)能穩(wěn)定運行的最小凝析油處理量約為550桶/天,LPG回收率也相對較高。如果降低碳2塔塔頂壓力到1.21Mpa,可以進(jìn)一步降低LPG穩(wěn)定運行的最小處理量,約為420桶/天,但會大幅減少LPG回收率,沒有經(jīng)濟(jì)效果。

    3 低流量條件下通球作業(yè)測試

    3.1 不同天然氣外輸量下清管球作業(yè)模擬工況

    隨著海管天然氣輸量增加,海管積液量和清管段塞體積減小、排液時間縮短、排液流量增大、清管器運行速度提高,進(jìn)而清管時間縮短。在低流量下,海管積液量增多,而終端段塞捕集器的存儲總量為7800桶,高液位關(guān)停點設(shè)定為4500BBLS。當(dāng)海管天然氣輸量較低(低于71.88萬方/天)時,清管段塞體積超出段塞流捕集器的處理能力,因此若在較低輸量下直接進(jìn)行清管,可能會導(dǎo)致段塞流捕集器無法正常處理清管段塞,導(dǎo)致段塞流捕集器氣相進(jìn)液,影響正常工藝。因此當(dāng)天然氣輸量低于71.88萬方/天時,不能直接進(jìn)行清管作業(yè),只能通過縮短常規(guī)清管周期等方法進(jìn)行清管。

    3.2 低流量下2%、3%過盈清管測試

    為提高清管作業(yè)效果,保證清管球能順利到達(dá),通過現(xiàn)場調(diào)研與風(fēng)險評估,現(xiàn)場使用2%、3%過盈清管,同時縮短常規(guī)清管周期,采取當(dāng)海管凝析油儲量達(dá)到一定量時進(jìn)行清管球作業(yè)方式。對比模擬工況計算數(shù)據(jù)與實際測試數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn),實際清管球作業(yè)與模擬計算基本吻合,但受海管積液量、海管壓力等多方面因素影響,有一定差異,天然氣輸量在28.75萬方/天以上時實際清管作業(yè)清管球運行時間比模擬計算時間短,在28.75萬方/天以下時實際清管作業(yè)清管球運行時間比模擬計算時間長。

    4 低流量條件脫C2塔塔頂氣對銷售氣的影響。

    4.1 脫C2塔塔頂氣質(zhì)量分析

    通過取塔頂氣樣進(jìn)行組分分析,用醋酸鉛和氯化鋇快速測定管法檢測H2S含量為120ppm,含水量為6-8ppm,H2S含量高達(dá)120ppm,低流量處理條件下,脫C2塔塔頂壓力降低后,H2S含量還會升高,可達(dá)180PPM,超過天然氣銷售合同50ppm的最高限值要求。

    (1) CO2含量高達(dá)20%,但海南天然氣銷售合同對CO2含量沒有作具體要求。

    (2)碳?xì)浠衔锖康?,C1-C5總含量為78.923%,低于天然氣銷售合同85%的最低限值要求。

    (3) C6+以上重組分含量高達(dá)0.595%,比外輸干氣C6+含量0.122%高,造成其烴露點高達(dá)76℉,高于天然氣銷售合同55℉的最高限值要求。

    4.2 脫C2塔塔頂氣處理

    當(dāng)下游提氣量低于61244方/天時,脫C2塔塔頂氣注入到銷售氣會導(dǎo)致銷售氣質(zhì)量不合格,為了回收塔頂氣,減少天然氣排放,可是停脫C2塔頂氣壓縮機(jī),啟動舊一級壓縮機(jī)壓縮塔頂氣到燃料氣系統(tǒng),作為燃料氣。為了回收塔頂氣,可以對系統(tǒng)進(jìn)行改造:從一級壓縮機(jī)入口滌氣罐直接連接到燃料氣系統(tǒng)做低壓燃料氣使用,低壓燃料氣每日消耗約5500方/天,塔頂氣基本能滿足低壓燃料氣需求,這條管線現(xiàn)場已經(jīng)做有預(yù)留,現(xiàn)場只許做小改造就可實現(xiàn),這樣可以避免使用壓縮機(jī),可以節(jié)省電166.6萬度/年,減少燃料氣排放182.5萬方/天放,實現(xiàn)降本增效,節(jié)能減排。

    5 LPG系統(tǒng)運行模式

    在海管低輸量模式下,海管凝析油不能被連續(xù)攜帶到終端,只能通過定期清管球作業(yè)把凝析油推倒終端,在這種情況下LPG系統(tǒng)運行模式可分連續(xù)處理和間歇處理兩種模式。連續(xù)處理模式:清管球作業(yè)后終端收到凝析油后,控制LPG系統(tǒng)凝析油處理量,直到下次清管球作業(yè)收到凝析油,實現(xiàn)連續(xù)處理。間歇處理模式:清管球作業(yè)后終端收到凝析油后,加大LPG系統(tǒng)凝析油處理量,快速處理完凝析油后把系統(tǒng)停下來,直到下次清管球作業(yè)收到凝析油。

    LPG系統(tǒng)間歇處理模式在處理相同凝析油量的前提下LPG產(chǎn)量低。通過現(xiàn)場實際數(shù)據(jù)記錄,LPG系統(tǒng)整個關(guān)停(包括LPG壓縮機(jī))期間,每天大約可以減少用電4000度,燃料氣消耗每天減少2000方。但是每次LPG系統(tǒng)關(guān)停/啟動時需要排放部分天然氣,根據(jù)記錄數(shù)據(jù)估算,關(guān)停排放量約500方,啟動排放量約1800方。同時關(guān)停后,脫碳2,脫碳4塔因為沒有熱交換,塔和管線溫度變化較大,部分設(shè)備溫度變化超過250華氏度;對設(shè)備沖擊較大,閥門經(jīng)常出現(xiàn)盤根泄漏。此外關(guān)停時,需三名操作員配合用時1小時關(guān)閉系統(tǒng),恢復(fù)啟動時,熱媒溫度達(dá)到啟動溫度后,從進(jìn)料建立系統(tǒng)循環(huán),到啟動壓縮機(jī),啟動回流泵到最后完全恢復(fù)穩(wěn)定生產(chǎn),至少需要三名操作員配合用時4小時。因此綜合考慮,在能實現(xiàn)連續(xù)處理的條件下,連續(xù)處理模式要優(yōu)于間歇處理模式,一方面減少設(shè)備啟停,減少操作工作,對設(shè)備也有好處,同時減少天然氣排放;另一方面可以增加LPG產(chǎn)量。

    6 低流量條件LPG系統(tǒng)連續(xù)運行模式可行性分析

    通過LPG系統(tǒng)模擬低流量生產(chǎn)最小處理量測試,LPG系統(tǒng)能穩(wěn)定運行的最小處理量約為550桶/天。我們采取定期清管球作業(yè)方式,當(dāng)海管積液量達(dá)到2500桶時進(jìn)行清管球作業(yè),如果平臺每日到海管的凝析油產(chǎn)量為550桶/天,到達(dá)2500桶需要4.5天(108小時),在這種情況下,只要清管球的運行時間小于108小時,LPG系統(tǒng)就可以連續(xù)運行。而在低流量下2%、3%過盈清管球作業(yè)實際測試中發(fā)現(xiàn),當(dāng)海管積液量達(dá)到2500桶凝析油時,采用2%過盈清管球進(jìn)行作業(yè)時,在23萬方/天流量下清管球的運行時間約為61小時,可以實現(xiàn)連續(xù)處理。如果流量在14.38萬方/天以下,清管球的運行時間大于111小時,這時就不能實現(xiàn)連續(xù)處理。

    7 結(jié)語

    南山終端進(jìn)入在低流量處理工況下,當(dāng)平臺日產(chǎn)凝析油量大于550桶/天,外輸流量大于14.38萬方/天時,采取定期清管球作業(yè)方式,當(dāng)凝析油達(dá)到2500桶進(jìn)行清管球作業(yè),LPG系統(tǒng)采取連續(xù)處理模式最經(jīng)濟(jì)可行。當(dāng)平臺日產(chǎn)凝析油量小于550桶/天或外輸流量小于14.38萬方/天時,南山終端LPG系統(tǒng)不能連續(xù)處理,只能采取間歇處理模式。

    為了回收脫C2塔塔頂氣,對系統(tǒng)進(jìn)行小改造:從一級壓縮機(jī)入口滌氣罐直接連接到燃料氣系統(tǒng)做低壓燃料氣使用,不使用壓縮機(jī),可以省電166.6萬度/年,減少燃料氣排放182.5萬方/天,實現(xiàn)降本增效,節(jié)能減排。

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