LNG工廠短期停產(chǎn)前提下的開工復(fù)產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)

楊 燁 楊 玄 鄧向軍 何靖怡 王 敏 徐何軍

中國(guó)石化江漢油田分公司江漢采油廠湖北黃岡LNG項(xiàng)目部, 湖北 黃岡 438011

0 前言

天然氣作為清潔高效的化石能源在國(guó)家能源序列中占有舉足輕重的地位。近年來“煤改氣”頂層政策和“藍(lán)天行動(dòng)”環(huán)保要求使天然氣需求出現(xiàn)爆發(fā)式增長(zhǎng)。據(jù)相關(guān)部門預(yù)測(cè),2019年中國(guó)天然氣需求將達(dá)3 050×108m3,同比增長(zhǎng)10%。而LNG作為天然氣的另一種儲(chǔ)存形式，在運(yùn)輸、調(diào)峰、貿(mào)易上極具優(yōu)勢(shì),圍繞邊遠(yuǎn)小型氣田和天然氣集輸管網(wǎng)而修建的LNG工廠遍布全球[1-3]。但市場(chǎng)導(dǎo)向和工藝設(shè)備情況都會(huì)影響LNG工廠正常生產(chǎn),且影響因素不可控。所以LNG工廠開/停產(chǎn)為一個(gè)復(fù)雜動(dòng)態(tài)變化過程,工廠應(yīng)處于可隨時(shí)開工復(fù)產(chǎn)階段,設(shè)備設(shè)施應(yīng)保證長(zhǎng)效備用。當(dāng)前業(yè)內(nèi)相關(guān)工廠只建立有正常停產(chǎn)檢修后的開工復(fù)產(chǎn)方案,缺乏多種情況誘導(dǎo)下的LNG工廠隨時(shí)性啟/停機(jī)高效運(yùn)行細(xì)則。

針對(duì)我國(guó)天然氣行業(yè)發(fā)展與相關(guān)企業(yè)改革現(xiàn)狀,在我國(guó)成立國(guó)家管網(wǎng)公司政策背景下,延續(xù)筆者往年開工復(fù)產(chǎn)研究經(jīng)驗(yàn),以某LNG工廠2018年生產(chǎn)情況為研究對(duì)象,著重研究市場(chǎng)導(dǎo)向下的短期停產(chǎn)、高效啟機(jī)經(jīng)驗(yàn)。在開工復(fù)產(chǎn)工作統(tǒng)籌、安全檢查細(xì)則、一次性啟機(jī)操作和節(jié)能減排方面展開深入探討,為同行在新常態(tài)下的LNG工廠生產(chǎn)運(yùn)行提供針對(duì)性意見。

1 原理及背景

LNG工廠的宏觀生產(chǎn)運(yùn)行周期按停產(chǎn)檢修→開工復(fù)產(chǎn)→正常生產(chǎn)三個(gè)微觀階段循環(huán)進(jìn)行。其中各階段相關(guān)性強(qiáng),且互為邏輯關(guān)系,需要多工種、高效率協(xié)同配合,在安全平穩(wěn)前提下提高工作緊湊性,確保整體工業(yè)鏈順利進(jìn)行[4]。

某LNG工廠工藝流程主要包括集輸、公用工程、三脫、液化、BOG、儲(chǔ)罐區(qū)、裝車等，見圖1。自上游集輸系統(tǒng)輸送至該LNG工廠的管道天然氣達(dá)到500×104m3/d,經(jīng)過LNG工廠依次脫除天然氣中的CO2、水,充分冷卻至完全冷凝,然后LNG進(jìn)入LNG儲(chǔ)罐。其中工廠液化裝置采用傳統(tǒng)階式制冷循環(huán)工藝與混合冷劑制冷循環(huán)工藝3級(jí)結(jié)合方式[5-7]。壓縮機(jī)負(fù)荷從大到小依次為:丙烯壓縮機(jī)>乙烯壓縮機(jī)>甲烷壓縮機(jī)。

圖1 某LNG工廠主要工藝流程圖

依據(jù)流程工業(yè)原理,筆者在此將各階段定義為:離散過程(停產(chǎn)檢修);連續(xù)過程(正常生產(chǎn));間歇過程(開工復(fù)產(chǎn))。并根據(jù)不同階段工作特點(diǎn)及生產(chǎn)控制矛盾展開討論。依據(jù)正常生產(chǎn)操作經(jīng)驗(yàn)可知:某LNG工廠生產(chǎn)穩(wěn)定性良好,但工藝流程復(fù)雜,動(dòng)/靜設(shè)備較多;開工前需檢查的項(xiàng)目繁雜,復(fù)產(chǎn)階段操作節(jié)點(diǎn)和需關(guān)注的參數(shù)眾多[8-10]。依據(jù)停產(chǎn)檢修現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備設(shè)施拆解查驗(yàn)情況可知:某LNG工廠由于歷年生產(chǎn)時(shí)間不等,設(shè)備設(shè)施損耗率無法估算,易老化部件由于運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間不足未損壞,考慮到成本因素,部分零件到保后未更換[11]。依據(jù)開工復(fù)產(chǎn)歷年啟機(jī)記錄可知:開工復(fù)產(chǎn)過程中各工藝裝置會(huì)由相互獨(dú)立變?yōu)榛槁?lián)通而趨于生產(chǎn)穩(wěn)定,向連續(xù)過程發(fā)展。但設(shè)備設(shè)施老化和多種因素下的頻繁性啟停機(jī)導(dǎo)致開工復(fù)產(chǎn)過程中工藝裝置由獨(dú)立到聯(lián)通再到生產(chǎn)穩(wěn)定的操作過程復(fù)雜而不可控。而開工復(fù)產(chǎn)是連接停產(chǎn)檢修與正常生產(chǎn)三個(gè)微觀階段的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)[12]。當(dāng)前由于市場(chǎng)波動(dòng)和政策導(dǎo)向,某LNG工廠2018年生產(chǎn)任務(wù)變化復(fù)雜,多重因素下停機(jī)事件頻發(fā),現(xiàn)取2018年3月4日恢復(fù)生產(chǎn)(政策導(dǎo)向)至2018年12月30日停產(chǎn)等待(上游原料氣波動(dòng))的時(shí)間段內(nèi)停產(chǎn)情況匯總分析,見表1。

由表1可知,某LNG工廠2018年生產(chǎn)波動(dòng)異常停機(jī)15次。主要為設(shè)備設(shè)施故障引起,其次為上游原料氣波動(dòng)和市場(chǎng)導(dǎo)向下的憋罐。其中由于上游原料氣調(diào)配計(jì)劃不明和市場(chǎng)導(dǎo)向的不可預(yù)期誘發(fā)的停產(chǎn)時(shí)間不確定,給當(dāng)前停產(chǎn)期間的節(jié)能降耗與下一階段的開工復(fù)產(chǎn)準(zhǔn)備工作帶來極大困難。所以LNG工廠必須達(dá)到在間歇停產(chǎn)等待期無法估計(jì)的前提下可隨時(shí)啟機(jī)待命,以適應(yīng)多種影響因素下的非計(jì)劃性生產(chǎn)。

表1 2018年停產(chǎn)記錄表

停機(jī)日期停產(chǎn)原因復(fù)產(chǎn)間隔期備注03-21上游電力系統(tǒng)欠壓35 h核實(shí)停機(jī)原因后重啟04-25上游電力系統(tǒng)欠壓33 h核實(shí)停機(jī)原因后重啟04-29市場(chǎng)導(dǎo)向下的憋罐130 d09-06恢復(fù)生產(chǎn)05-18上游分輸站故障3 h三機(jī)組未停,全廠緊急降量09-25上游電力系統(tǒng)欠壓30 h核實(shí)停機(jī)原因后重啟10-02上游電力系統(tǒng)欠壓36 h核實(shí)停機(jī)原因后重啟10-08上游分輸站故障3 h三機(jī)組未停,全廠緊急降量11-06儀表故障30 h核實(shí)停機(jī)原因后重啟11-26儀表故障31 h核實(shí)停機(jī)原因后重啟11-27變頻器輕故障4.5 h僅甲烷壓縮機(jī)停11-28變頻器重故障7 h需完成全年配產(chǎn)任務(wù),馬上重啟11-29變頻器重故障10 h需完成全年配產(chǎn)任務(wù),馬上重啟12-05變頻器關(guān)鍵元件燒毀,無備件13 d12-18恢復(fù)生產(chǎn)12-29儀表故障8 h需完成全年配產(chǎn)任務(wù),馬上重啟12-30儀表故障—中亞管道限氣,復(fù)產(chǎn)時(shí)間不明 注:三機(jī)組指丙烯壓縮機(jī)、乙烯壓縮機(jī)、甲烷壓縮機(jī);上游電力系統(tǒng)指國(guó)家電網(wǎng)禹王110 KV變電站。

在此拋開LNG工廠的宏觀生產(chǎn)運(yùn)行周期復(fù)雜銜接式變化,重點(diǎn)針對(duì)異常工況下的搶修、正常停產(chǎn)檢修、上游原料氣波動(dòng)和下游銷售吃緊等問題導(dǎo)致的LNG工廠隨時(shí)性啟/停機(jī)情況,做間歇過程(開工復(fù)產(chǎn))微觀階段研究。

2 開工復(fù)產(chǎn)方案

某LNG工廠原復(fù)產(chǎn)綱要為:開車前準(zhǔn)備,公用工程單元投用;原料氣進(jìn)裝置區(qū),三脫單元開車;丙烯制冷系統(tǒng)開車;天然氣側(cè)開工流程建立;乙烯制冷系統(tǒng)開車;天然氣至開工線;甲烷制冷系統(tǒng)開車;開工線切換至LNG生產(chǎn)線;負(fù)荷調(diào)整[13]。

通過筆者前期對(duì)正常準(zhǔn)備前提下的LNG工廠開工復(fù)產(chǎn)方案優(yōu)化問題的研究[13]可知:某LNG工廠開工準(zhǔn)備需16 d,而從工廠進(jìn)氣至正常生產(chǎn)需7 d。全廠從完全停產(chǎn)的冷態(tài)保運(yùn)狀態(tài)到開工復(fù)產(chǎn)至正常出液狀態(tài)需耗時(shí)23 d,無法滿足上游氣源與市場(chǎng)波動(dòng)導(dǎo)向下的目標(biāo)出液日期要求,不具備市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力?，F(xiàn)制定短期停機(jī)前提下前一階段停產(chǎn)熱備細(xì)則，及后一階段72 h緊湊性開工復(fù)產(chǎn)方案，見表2～3。

由表2可以看出,某LNG工廠停產(chǎn)熱備細(xì)則制定不僅考慮到原復(fù)產(chǎn)綱要要求的計(jì)劃?rùn)z查項(xiàng)目,確保在最省工時(shí)前提下為下一階段開工復(fù)產(chǎn)工作節(jié)約準(zhǔn)備步驟。而且節(jié)能潛力巨大,能在開工等待期未知的前提下充分節(jié)約成本。由表3可以看出,在上階段停產(chǎn)熱備細(xì)則幫助下,充分簡(jiǎn)化開工復(fù)產(chǎn)檢查要點(diǎn)。在冷劑充足,動(dòng)力保障完備前提下可以進(jìn)行72 h緊湊性開工。

3 經(jīng)驗(yàn)與驗(yàn)證

依據(jù)2018年生產(chǎn)運(yùn)行現(xiàn)狀,某廠于2019年1月12日停產(chǎn)間隔12 d后執(zhí)行緊湊性開工復(fù)產(chǎn)方案。在2019年1月12日晚間7:40接上峰復(fù)產(chǎn)命令后連夜開展復(fù)產(chǎn)工作,于2019年1月14日下午4:20提量完成,充分驗(yàn)證緊湊性開工復(fù)產(chǎn)方案科學(xué)可行。根據(jù)實(shí)際核算,如若在不考慮人員超勞和人力資源前提下可將短期停產(chǎn)前提下的開工復(fù)產(chǎn)工作壓縮至57 h。但技術(shù)人員過于疲憊會(huì)出現(xiàn)啟機(jī)過程不連貫和關(guān)鍵檢查項(xiàng)目缺失造成的啟動(dòng)后延伸性問題,所以筆者不推崇過于追求高效性的開工復(fù)產(chǎn)[14-16]。在此總結(jié)開工過程中實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，見表4。

根據(jù)本次執(zhí)行緊湊性開工復(fù)產(chǎn)方案后能耗數(shù)據(jù),做正常生產(chǎn)過程、正常停產(chǎn)過程、沒執(zhí)行停產(chǎn)熱備細(xì)則前間歇停產(chǎn)和本次停產(chǎn)熱備過程的能耗比對(duì)分析,見圖2～4。

根據(jù)圖2(正常停產(chǎn)指接檢修通知后,預(yù)計(jì)停產(chǎn)時(shí)間2個(gè)月以上,且準(zhǔn)備大修,所做相關(guān)停產(chǎn)操作;間歇停產(chǎn)指接臨時(shí)停產(chǎn)通知,預(yù)計(jì)停產(chǎn)時(shí)間不明,隨時(shí)準(zhǔn)備開工復(fù)產(chǎn)時(shí)所做相關(guān)停產(chǎn)操作;短期停產(chǎn)指接臨時(shí)停產(chǎn)通知,預(yù)計(jì)停產(chǎn)時(shí)間1個(gè)月以內(nèi),不準(zhǔn)備大修,所做相關(guān)停產(chǎn)操作)及表2能耗輔助可以得出,正常生產(chǎn)情況下耗電依據(jù)產(chǎn)量不同,耗電量有所變化,其中由于生產(chǎn)負(fù)荷200×104m3/d以上時(shí)為避免LNG儲(chǔ)罐放空而需啟2臺(tái)BOG壓縮機(jī),電量呈顯著增高。250×104～500×104m3/d 生產(chǎn)時(shí)電耗增加幅度不大,所以工廠產(chǎn)量越高產(chǎn)品單耗越小,盈虧轉(zhuǎn)折點(diǎn)在300×104m3/d左右[17-19]。由正常停產(chǎn)、間歇停產(chǎn)與短期停產(chǎn)下電耗對(duì)比可以看出,執(zhí)行短期停產(chǎn)后電耗可以降低至34 500 kW·h左右,相對(duì)正常停產(chǎn)情況下的平均電耗31 600 kW·h只略微高出2 900 kW·h。但相對(duì)間歇停產(chǎn)平均42 500 kW·h的日耗電量每日可節(jié)約8 000 kW·h,節(jié)能效益可觀。

表2 停產(chǎn)熱備細(xì)則表

單元細(xì)則能耗計(jì)算輔助公用工程停運(yùn)高/低溫位導(dǎo)熱油爐,保留導(dǎo)熱油泵冷循環(huán)高溫位導(dǎo)熱油爐:55.04 kmol/h;低溫位導(dǎo)熱油爐:24.77 kmol/h停運(yùn)循環(huán)水泵2臺(tái),保留1臺(tái)循環(huán)水泵低流速運(yùn)行循環(huán)水泵:1 000 kW/臺(tái)停運(yùn)空壓機(jī)1臺(tái)、PSA制氮橇,保留1臺(tái)空壓機(jī)供給儀表風(fēng)、工廠風(fēng),氮?dú)夤┙o切換為液氮空壓機(jī):250 kW/臺(tái);PSA制氮橇:0.5 kW/臺(tái)停運(yùn)變頻溴化鋰機(jī)組燃料氣消耗:76.6 m3/h三脫系統(tǒng)停運(yùn)高/低壓貧液循環(huán)泵高壓貧液循環(huán)泵:450 kW/臺(tái);低壓貧液循環(huán)泵:132 kW/臺(tái)停運(yùn)再生氣壓縮機(jī)再生氣壓縮機(jī):185 kW/臺(tái)停運(yùn)三脫所有空冷器再生氣空冷:15 kW/臺(tái)×3;酸氣空冷:30 kW/臺(tái)×4;貧液空冷:30 kW/臺(tái)×6液化系統(tǒng)停運(yùn)重?zé)N回流泵,保持氣相遇冷重?zé)N回流泵:37 kW/臺(tái)停運(yùn)壓縮機(jī)干氣密封,保留隔離氣丙烯:134 m3/h;乙烯:160 m3/h;甲烷:152 m3/h停運(yùn)壓縮機(jī)潤(rùn)滑油站電加熱器丙烯:13 kW/臺(tái)×2;乙烯:17.5 kW/臺(tái)×2;甲烷:17.5 kW/臺(tái)×2BOG、儲(chǔ)罐、裝車LNG儲(chǔ)罐至裝車區(qū)管線夜間預(yù)冷時(shí)設(shè)變頻泵50%負(fù)荷運(yùn)行,白天限制裝車橇最多運(yùn)行10組。避免BOG放空與額外電耗優(yōu)化前BOG平均日閃蒸42 t,優(yōu)化后8.54 t(罐位15 m以下);優(yōu)化前BOG平均日閃蒸28 t,優(yōu)化后7.61 t(罐位15 m以上)裝車區(qū)裝車量>80車/d時(shí)啟潛液泵2臺(tái),運(yùn)行橇位10組;裝車量小于80車/d時(shí)啟潛液泵1臺(tái),運(yùn)行橇位5組潛液泵:132 kW/臺(tái)BOG壓縮機(jī)執(zhí)行單臺(tái)20:00-21:00運(yùn)行,且罐壓抽至8 kPa,3 d/次BOG壓縮機(jī):2 300 kW/臺(tái)

表3 緊湊性開工復(fù)產(chǎn)方案表

時(shí)間節(jié)點(diǎn)工作任務(wù)注意事項(xiàng)人力資源第一日1)執(zhí)行PSSR檢查,清查儀表易損件庫(kù)存;2)投用公用工程循環(huán)水泵、空壓機(jī)、PSA制氮、啟動(dòng)再生氣壓縮機(jī),開始分子篩活化;3)確認(rèn)系統(tǒng)冷劑余量,若不夠及時(shí)補(bǔ)充1)電氣、儀表易損件應(yīng)有充足備用;2)工藝流程情況應(yīng)特別注意檢查執(zhí)行25人/班工作(標(biāo)準(zhǔn)班18人,開工過程多配3名儀表工、3名工段長(zhǎng)、1名維修電工第二日1)確認(rèn)原料氣進(jìn)廠時(shí)間后投用高/低溫位導(dǎo)熱油爐,執(zhí)行20 ℃/h升溫,投用高/低壓胺液循環(huán)泵,三脫裝置冷循環(huán);2)全廠原料氣管線升壓試漏、導(dǎo)熱油線熱緊;3)逐步啟動(dòng)三機(jī)組,冷劑配備完畢后開始冷箱提量1)技術(shù)人員需24 h不間斷工作;2)維保人員需夜間值班執(zhí)行25人/班工作,所有技術(shù)人員日夜倒班第三日1)做混合冷劑人工3組平行樣化驗(yàn)對(duì)比,確保本日12:00提量完畢;2)根據(jù)在線色譜與人工取樣化驗(yàn)結(jié)果決定混合冷劑是否微調(diào);3)持續(xù)觀測(cè)冷箱溫度梯度變化;4)根據(jù)產(chǎn)量、裝車量啟動(dòng)BOG壓縮機(jī)與LNG潛液泵1)該階段最易出現(xiàn)的電氣、儀表輕故障,需在8 h內(nèi)解決,否則停機(jī)等惡性事件發(fā)生概率極大;2)該階段注意觀察冷箱溫度梯度變化,冷箱微調(diào)應(yīng)持續(xù)5 d后系統(tǒng)才會(huì)穩(wěn)定恢復(fù)18人/班工作

表4 開工復(fù)產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)比表

階段出現(xiàn)問題經(jīng)驗(yàn)備注停產(chǎn)熱備1)蒸發(fā)器自控閥關(guān)不嚴(yán),冷劑依壓力衰減漫罐互竄;2)停產(chǎn)時(shí)間過長(zhǎng)或夏季高溫條件下誘發(fā)的系統(tǒng)重?zé)N復(fù)溫?fù)]發(fā)無法進(jìn)行回流泵遇冷;3)循環(huán)水低流速情況下設(shè)備腐蝕與水質(zhì)惡化1)停產(chǎn)后夏季5 h內(nèi)/冬季8 h內(nèi)關(guān)閉所有蒸發(fā)器自控閥手閥;2)根據(jù)實(shí)際停產(chǎn)時(shí)間、環(huán)境溫度及系統(tǒng)復(fù)熱情況決定是否繼續(xù)執(zhí)行熱備。(春季8 d/夏季5 d/秋季10 d/冬季15 d未開工,停止熱備);3) 切換為冷態(tài)循環(huán)藥劑,冬季避免上冷卻塔。夏季注意控制磷含量注意:經(jīng)驗(yàn)1)、2)運(yùn)用需根據(jù)讀者所在工廠自控閥密封情況與不同環(huán)境溫度下系統(tǒng)復(fù)熱情況而靈活運(yùn)用;停產(chǎn)情況下循環(huán)水濃縮倍數(shù)會(huì)產(chǎn)生巨大變化,需馬上投加冷態(tài)循環(huán)藥劑。夏季菌藻容易繁殖,磷含量會(huì)顯著上漲,需要嚴(yán)格控制。冬季若循環(huán)水繼續(xù)上塔冷卻會(huì)導(dǎo)致循環(huán)水溫度過低影響開工開工準(zhǔn)備1)導(dǎo)熱油爐升溫過快導(dǎo)致的漏失;2)冬季短期停產(chǎn)前提下的儀器儀表故障;3)突發(fā)事件導(dǎo)致的備件、冷劑不足1)夏季執(zhí)行20 ℃/h升溫,冬季執(zhí)行15 ℃/h升溫;2)停產(chǎn)后關(guān)閉所有壓力、液位一次表,防止相變超量程損壞。同時(shí)注意儀器儀表冬防保溫工作;3)做好至少2次啟機(jī)失敗冷劑放空準(zhǔn)備,做好皮帶、盤根等易損消耗件庫(kù)存注意:經(jīng)驗(yàn)1)升溫速度為傳熱公式計(jì)算得出最低升溫速率,但若讀者所在工廠處于極度寒冷地區(qū)下需慎重運(yùn)用;經(jīng)驗(yàn)3)冷劑備用量為所研LNG工廠當(dāng)前操作技能確保3次內(nèi)能啟機(jī)成功前提下預(yù)設(shè),讀者所在工廠需根據(jù)自身情況進(jìn)行備料啟機(jī)過程1)機(jī)體排凝時(shí)間過短誘發(fā)的升速過程中機(jī)體振動(dòng)聯(lián)鎖;2)機(jī)體干氣密封部件彈性變化導(dǎo)致的啟機(jī)條件不達(dá)標(biāo);3)儀器儀表在突然投用后的不穩(wěn)定與故障1)依據(jù)冷劑泡點(diǎn)溫度決定排凝時(shí)間。(當(dāng)前壓力下接近泡點(diǎn)溫度3 ℃以內(nèi),單點(diǎn)排凝1 min;超過3 ℃單點(diǎn)排凝3 min以上);2)啟機(jī)前調(diào)大干氣密封各級(jí)壓力與放空量,現(xiàn)場(chǎng)留人待機(jī)組穩(wěn)定后調(diào)解回原始值;3)做好備品備件準(zhǔn)備該階段只針對(duì)壓縮機(jī)啟動(dòng)做經(jīng)驗(yàn)分享冷箱提量1)人員超勞導(dǎo)致聯(lián)鎖忘投;2)啟機(jī)完成后工藝系統(tǒng)需要一定時(shí)間與短時(shí)間內(nèi)需要提量到額定配產(chǎn)之間的矛盾1)現(xiàn)場(chǎng)設(shè)開工復(fù)產(chǎn)關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)提示表,相關(guān)人員操作后打鉤;2)進(jìn)行冷劑組分預(yù)判,并要求化驗(yàn)室開工復(fù)產(chǎn)過程24 h值班,冷劑為配比成功或系統(tǒng)未穩(wěn)定前提下切勿因趕工期而提產(chǎn)注意:某LNG工廠在線色譜損壞后因成本原因未修,冷劑組分為手動(dòng)取樣化驗(yàn)

a)正常生產(chǎn)過程不同產(chǎn)量下日電耗

b)正常停產(chǎn)、間歇停產(chǎn)、短期停產(chǎn)下日電耗

圖3 不同階段下燃料氣日消耗圖

由圖3可以看出,正常生產(chǎn)時(shí)燃料氣消耗量變化較小,平均25 818 m3,正常停產(chǎn)與短期停產(chǎn)都執(zhí)行了停運(yùn)導(dǎo)熱油爐并關(guān)閉燃料氣總閥操作。所以正常停產(chǎn)與短期停產(chǎn)燃料氣平均日耗均可降為7 992 m3左右。而間歇停產(chǎn)時(shí)為防止導(dǎo)熱油爐點(diǎn)火器不穩(wěn)定,只進(jìn)行了調(diào)低爐溫設(shè)置,但燃料氣平均日耗仍達(dá)18 084 m3,能耗較大。

圖4 不同階段下BOG日閃蒸圖

由于正常生產(chǎn)期間BOG壓縮機(jī)處于連續(xù)運(yùn)行狀態(tài),所以在此日?qǐng)?bào)表數(shù)據(jù)中顯現(xiàn)BOG閃蒸量為0 t,而BOG閃蒸量與罐位、儲(chǔ)存周期、罐溫、裝車量、潛液泵運(yùn)行情況等多種因素有關(guān)。所以選取不裝車前提下不同時(shí)期罐位均為15 m時(shí)的BOG閃蒸量數(shù)據(jù)繪圖對(duì)比。由圖4可以看出(BOG日閃蒸按標(biāo)準(zhǔn)報(bào)表上報(bào)折算成LNG重量t),正常停產(chǎn)時(shí)因?yàn)檠h(huán)水系統(tǒng)停運(yùn)以至于BOG壓縮機(jī)停運(yùn),加上LNG儲(chǔ)存周期長(zhǎng)所以閃蒸量較大,平均達(dá)12.5 t。間歇停產(chǎn)時(shí)由于20 d左右需每日啟BOG壓縮機(jī)1 h,且連續(xù)啟3 d為三脫系統(tǒng)增壓供給燃料氣,以至于閃蒸量較大,平均10.95 t左右。而短期停產(chǎn)時(shí)由于執(zhí)行停產(chǎn)熱備BOG運(yùn)行細(xì)則在耗電量最小前提下極大減小了BOG放空量,平均日閃蒸量?jī)H為7.19 t。

綜上所述,根據(jù)不同階段下能耗分析對(duì)比可知,執(zhí)行暫時(shí)性停產(chǎn)熱備細(xì)則后相比未執(zhí)行前(間歇停產(chǎn)過程)能直接減少耗電每日8 000 kW·h、節(jié)約燃料氣10 092 m3、減少BOG閃蒸量3.76 t左右[20]。從能耗角度驗(yàn)證短期停機(jī)前提下,前一階段停產(chǎn)熱備細(xì)則與后一階段72 h緊湊性開工復(fù)產(chǎn)方案的制定科學(xué)合理。下步可精細(xì)化核算短期停工前提下的儀器儀表故障率,為大修儀表?yè)Q型與短期停工期間物料備品管理提供量化依據(jù)。

4 結(jié)論

1)常規(guī)開工復(fù)產(chǎn)方案開工準(zhǔn)備需16 d，開機(jī)運(yùn)行至正常出液又需7 d。無法滿足隨時(shí)性啟/停機(jī)要求，市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力弱。

2)針對(duì)短期停機(jī)前提下制定的前一階段停產(chǎn)熱備細(xì)則與后一階段緊湊性開工復(fù)產(chǎn)方案能在72 h內(nèi)恢復(fù)生產(chǎn)。但現(xiàn)場(chǎng)工作中應(yīng)注重合理的人力資源配給，不要過分趕工期。

3)根據(jù)不同階段下能耗分析對(duì)比可知。某LNG工廠正常生產(chǎn)時(shí)耗電量巨大，所以產(chǎn)量越高產(chǎn)品單耗越小，盈虧轉(zhuǎn)折點(diǎn)在300×104m3/d左右。停產(chǎn)時(shí)，執(zhí)行暫時(shí)性停產(chǎn)熱備細(xì)則后相比未執(zhí)行前(間歇停產(chǎn)過程)能直接減少耗電每日8 000 kW·h、節(jié)約燃料氣10 092 m3、減少BOG閃蒸3.76 t左右。綜合驗(yàn)證短期停工前提下的開工復(fù)產(chǎn)方案科學(xué)可行。