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    SiC-MoSi2涂層C/C復(fù)合材料的動(dòng)態(tài)氧化行為研究

    2020-01-09 01:21:52張東生姚棟嘉劉喜宗董會(huì)娜
    材料科學(xué)與工藝 2019年6期
    關(guān)鍵詞:風(fēng)洞室溫沖刷

    吳 恒,張東生,姚棟嘉,劉喜宗,董會(huì)娜,楊 超

    (鞏義市泛銳熠輝復(fù)合材料有限公司,河南 鞏義 451261)

    SiC/MoSi2作為C/C復(fù)合材料涂層,具有優(yōu)異的高溫抗氧化性能,得到了廣泛的關(guān)注.研究證明,Si-Mo涂層對(duì)C/C復(fù)合材料具有良好的高溫靜態(tài)抗氧化防護(hù)能力[1-3].目前,國(guó)內(nèi)研究得到抗氧化效果最好的涂層體系是SiC-MoSi2涂層,西北工業(yè)大學(xué)的曾燮榕等[4-6]采用包埋法獲得SiC-MoSi2涂層,在靜態(tài)空氣環(huán)境下1 650 ℃抗氧化超過(guò)200 h,在1 700 ℃抗氧化達(dá)50 h.

    C/C復(fù)合材料在使用過(guò)程中往往經(jīng)受急冷急熱與高溫燃?xì)鉀_刷,國(guó)外發(fā)達(dá)國(guó)家已將涂層C/C復(fù)合材料用于制造發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪盤(pán)、葉片等零件,并完成了試車(chē),因此,優(yōu)異的防氧化涂層體系不僅要在靜態(tài)空氣下具有良好的抗氧化性能,還必須能承受在動(dòng)態(tài)氧化環(huán)境下巨大的燃?xì)鉀_刷引起的動(dòng)態(tài)載荷和溫度梯度變化,這些因素均對(duì)C/C復(fù)合材料防氧化涂層提出了更高的要求.

    為了研究涂層C/C復(fù)合材料動(dòng)態(tài)氧化環(huán)境下的失效機(jī)理,本文對(duì)SiC/MoSi2涂層試樣的全溫抗氧化性能以及抗沖刷性能進(jìn)行測(cè)試分析,并對(duì)涂層試樣的動(dòng)態(tài)氧化性能及失效機(jī)制進(jìn)行分析研究.

    1 實(shí) 驗(yàn)

    1.1 實(shí)驗(yàn)材料

    首先通過(guò)包埋法制備得到SiC涂層的C/C復(fù)合材料,后經(jīng)超音速等離子體噴涂在SiC涂層的C/C復(fù)合材料基礎(chǔ)上制備得到SiC/MoSi2涂層,其詳細(xì)制備方法如文獻(xiàn)[7]所述.

    1.2 抗氧化性能測(cè)試

    首先將高溫電阻爐升至氧化溫度,然后放入涂層試樣,以涂層試樣在氧化過(guò)程中的氧化失重率(ΔM%)來(lái)評(píng)價(jià)所制備涂層的防氧化性能的優(yōu)劣.涂層試樣的氧化失重率計(jì)算公式如式(1)所示,以此可得到涂層試樣的氧化失重曲線(ΔM%-氧化時(shí)間曲線).

    (1)

    式中:ΔM為試樣的氧化失重率,%;m0為氧化前試樣的質(zhì)量,g;m1為氧化后試樣的質(zhì)量,g.

    1.3 力學(xué)性能測(cè)試

    通過(guò)三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)得到涂層試樣的彎曲載荷-位移曲線,試樣數(shù)量不少于3個(gè),通過(guò)分析比較實(shí)驗(yàn)結(jié)果,得出涂層對(duì)材料力學(xué)性能的影響規(guī)律.三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)在CMT 5304-30kN型材料萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,加載速度0.5 mm/min,跨度40 mm.彎曲強(qiáng)度(σf)計(jì)算公式為

    (2)

    式中:σf為彎曲強(qiáng)度,MPa;P為最大破壞載荷,N;L為跨距,mm;d為試樣厚度,mm;b為試樣寬度,mm.

    1.4 高溫沖刷性能測(cè)試

    高溫燃?xì)鉀_刷氧化實(shí)驗(yàn)所用裝置為高速燃?xì)怙L(fēng)洞系統(tǒng),其結(jié)構(gòu)示意圖見(jiàn)圖1.試驗(yàn)時(shí)的燃?xì)饣鹧鏈囟葹? 600 ℃.將涂層C/C復(fù)合材料試樣安裝在高溫風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)裝置上(試樣伸入風(fēng)洞出口內(nèi)的長(zhǎng)度為55 mm),且試樣軸向與氣流方向垂直.實(shí)驗(yàn)參數(shù)為燃?xì)獬鰵饪诎霃綖?0 mm,燃?xì)鉁囟? 600 ℃,燃?xì)饬魉贋?20 m/s,燃?xì)庵袣怏w體積含量為9.1%O2、4.9%H2O、12.1%CO2、73.8%N2.試樣裝夾采用試樣軸線與氣流方向垂直的方式,以試樣的窄面作為迎面,接著迅速向風(fēng)洞內(nèi)通入高壓空氣,加油(航空煤油)、點(diǎn)火、調(diào)溫至所需實(shí)驗(yàn)溫度后,開(kāi)始氧化實(shí)驗(yàn),氧化一定時(shí)間后,停機(jī)冷卻至室溫,然后采用分析天平(精度:0.1 mg)進(jìn)行稱(chēng)重.涂層C/C試樣在高溫風(fēng)洞中的氧化測(cè)試情況如圖2所示.

    T1—預(yù)熱燃燒室出口溫度;T2—試驗(yàn)燃燒室進(jìn)口溫度;

    T3—試驗(yàn)溫度;P1—流孔板前壓力;P2—試驗(yàn)燃燒室進(jìn)口壓力;ΔP12—流孔板前后壓力差

    1—燃?xì)饧訜崞鳎?—壓縮空氣入口;3—電動(dòng)蝶閥;

    4—冷氣道;5—穩(wěn)壓箱;6—雙重流孔板;

    7—試驗(yàn)燃燒室;8—尾氣收集器

    圖1 高溫風(fēng)洞結(jié)構(gòu)示意圖

    Fig.1 Schematic diagram of the high-temperature wind tunnel

    圖2 涂層C/C試樣在高溫風(fēng)洞中的氧化測(cè)試情況

    Fig.2 Testing picture of the coated C/C samples in high-temperature wind tunnel

    2 結(jié)果與分析

    2.1 涂層C/C復(fù)合材料防氧化性能研究

    在實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中,涂層C/C復(fù)合材料構(gòu)件往往會(huì)經(jīng)歷全溫度范圍的氧化,或是不同部位經(jīng)歷不同溫度的氧化,因此,研究涂層試樣室溫-高溫全溫度范圍的防氧化性能異常重要.采用熱重儀測(cè)試了涂層試樣室溫~1 550 ℃模擬空氣下的氧化失重曲線,結(jié)果如圖3所示.

    由圖3可以看出,涂層試樣在不同溫度下的氧化失重有所不同,整個(gè)氧化失重-溫度曲線可分為7個(gè)區(qū)域:(Ⅰ)室溫~450 ℃,涂層試樣質(zhì)量基本沒(méi)有變化,該溫度階段為涂層試樣的惰性氧化區(qū).(Ⅱ-Ⅳ)450~1 050 ℃,涂層試樣出現(xiàn)了快速氧化與快速失重,屬于涂層試樣的氧化敏感區(qū),在450~600 ℃溫度段,MoSi2涂層的氧化使得涂層試樣質(zhì)量增加,其氧化過(guò)程主要受氧在氣體邊界層的擴(kuò)散速率控制,此階段由于溫度較低,SiC涂層表面的裂紋尚未發(fā)生閉合,氧氣可很容易地通過(guò)涂層裂紋和缺陷擴(kuò)散到達(dá)C/C復(fù)合材料表面及內(nèi)部,與C/C復(fù)合材料發(fā)生氧化反應(yīng). 由于氧化反應(yīng)速度較低,擴(kuò)散速度與其相比占優(yōu),涂層氧化速率較快[10].在600~750 ℃溫度段,涂層試樣緩慢的增重,這主要是氧通過(guò)涂層中的缺陷擴(kuò)散進(jìn)入與MoSi2涂層反應(yīng),其氧化過(guò)程主要受氧在涂層中的擴(kuò)散速率控制,因此,反應(yīng)速度較慢,而在750~1 050 ℃,因?yàn)橥繉又醒趸a(chǎn)物MoO3快速揮發(fā),使得涂層試樣快速失重,同時(shí),MoO3的揮發(fā)將在涂層中留下許多裂紋與孔洞,該溫度階段SiO2無(wú)法液化填充這些裂紋、孔隙等缺陷,氧氣將通過(guò)裂紋、孔隙進(jìn)入氧化基體.(Ⅴ)1 050~1 325 ℃,涂層試樣的質(zhì)量變化不大,在此溫度階段SiO2可能填充到愈合涂層中的部分缺陷,降低了擴(kuò)散進(jìn)入氧化基體的氧氣,基體的氧化失重減少.另外,涂層的氧化增重可能抵消一部分基體的氧化失重,因此,涂層試樣的質(zhì)量變化較小.(Ⅵ)1 325~1 425 ℃,SiO2具有一定的流動(dòng)性,在涂層表面形成玻璃膜,能夠完全愈合涂層中的裂紋與孔洞,擴(kuò)散透過(guò)玻璃膜的氧氣量少,在擴(kuò)散進(jìn)MoSi2涂層時(shí)基本被吸收消耗,MoSi2涂層為被動(dòng)氧化,其氧化是增重過(guò)程,涂層試樣表現(xiàn)出一定的增重.(Ⅶ)1 425~1 550 ℃,隨著氧化時(shí)間的延長(zhǎng),涂層表面的SiO2玻璃膜增厚,擴(kuò)散進(jìn)入氧化涂層的氧氣量非常少,涂層試樣質(zhì)量基本穩(wěn)定,而隨著溫度的繼續(xù)升高,表面的玻璃膜黏度降低,可能出現(xiàn)少量的流失,使得涂層試樣出現(xiàn)一定的失重.

    圖3 SiC/MoSi2涂層試樣熱重氧化失重曲線

    2.2 涂層C/C復(fù)合材料抗高溫沖刷性能研究

    圖4為涂層試樣1 600 ℃抗高溫燃?xì)鉀_刷55.5 h,經(jīng)受室溫~1 600 ℃~室溫10次熱循環(huán)后的宏觀照片,斷裂處距離沖刷端長(zhǎng)度大約65 mm,斷裂處有明顯的氧化,同時(shí)發(fā)現(xiàn)試樣的沖刷端表面有粘著物,其長(zhǎng)度大約55 mm,與試樣暴露于火焰筒中的長(zhǎng)度基本一致.

    圖4 涂層試樣1 600 ℃風(fēng)洞測(cè)試55.5 h后的宏觀照片

    Fig.4 Macroscopical picture of the coated sample after wind tunnel testing at 1 600 ℃ for 55.5 h

    表1為涂層試樣1 600 ℃風(fēng)洞試驗(yàn)的測(cè)試結(jié)果,可以看出:涂層試樣經(jīng)歷1 600 ℃高溫燃?xì)鉀_刷40.5 h,8次室溫~1 600 ℃~室溫急冷急熱考核后,失重率僅為1.68%;而經(jīng)歷1 600 ℃高溫燃?xì)鉀_刷55.5 h,10次室溫~1 600 ℃~室溫急冷急熱考核后,質(zhì)量損失嚴(yán)重,失重率達(dá)到7.68%,而進(jìn)行第11次點(diǎn)火測(cè)試時(shí),涂層試樣斷裂,這可能是經(jīng)過(guò)前10次的測(cè)試后,涂層質(zhì)量損失嚴(yán)重,出現(xiàn)的嚴(yán)重氧化使得涂層力學(xué)性能大幅度降低,無(wú)法承受點(diǎn)火過(guò)程中強(qiáng)氣流的沖擊而斷裂.

    表1 涂層試樣1 600 ℃風(fēng)洞試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果

    Table 1 Results of the coated samples after wind tunnel testing at 1 600 ℃

    Testingtime/hThermalcycling/timesWeightloss/%40.581.6855.5107.68

    為了更加全面地反映涂層試樣1 600 ℃抗高溫燃?xì)鉀_刷能力,研究了風(fēng)洞試驗(yàn)對(duì)試樣力學(xué)性能的影響.表2為試樣彎曲強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果,可以看出:無(wú)涂層C/C試樣的彎曲強(qiáng)度為197.28 MPa;C/C試樣表面涂覆SiC/MoSi2涂層后,其彎曲強(qiáng)度提高了9.8%,這主要是因?yàn)樘沾赏繉幼陨淼膹?qiáng)度較高,且與基體界面結(jié)合較強(qiáng),提高了試樣的彎曲強(qiáng)度;經(jīng)過(guò)1 600 ℃抗高溫燃?xì)鉀_刷40.5 h,8次室溫~1 600 ℃~室溫急冷急熱考核后,SiC/MoSi2涂層試樣彎曲強(qiáng)度為210 MPa,相對(duì)于沖刷試驗(yàn)前的SiC/MoSi2涂層試樣,其強(qiáng)度損失僅為2.59%,而相對(duì)于無(wú)涂層的C/C復(fù)合材料試樣強(qiáng)度仍處于增加狀態(tài),這說(shuō)明涂層試樣具有較好的高溫燃?xì)鉀_刷保護(hù)能力;而經(jīng)過(guò)1 600 ℃抗高溫燃?xì)鉀_刷55.5 h,10次室溫~1 600 ℃~室溫急冷急熱考核后,涂層試樣彎曲強(qiáng)度僅有20.24 MPa,強(qiáng)度損失嚴(yán)重,在測(cè)試過(guò)程中,涂層需要經(jīng)受高溫與燃?xì)獾臎_刷以及急冷急熱,涂層逐漸被消耗而失效,導(dǎo)致C/C復(fù)合材料的氧化,使得涂層試樣的力學(xué)性能大幅度降低.

    表2 試樣彎曲強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果

    圖5為試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線,可以看出:無(wú)涂層的C/C復(fù)合材料試樣出現(xiàn)了一定的斷裂延遲,表現(xiàn)出典型的假塑性斷裂;涂覆SiC/MoSi2后,其彎曲強(qiáng)度有所增加,但涂層試樣斷裂突然,表現(xiàn)出典型的脆性斷裂行為,這主要是因?yàn)樘沾赏繉优c基體的界面結(jié)合強(qiáng)度較高,彎曲試驗(yàn)過(guò)程中無(wú)法有效傳遞載核,使得C/C與涂層一起斷裂.而風(fēng)洞試驗(yàn)40.5 h后,涂層與基體間的界面得到松弛,涂層試樣的斷裂過(guò)程中出現(xiàn)了一定的屈服現(xiàn)象,表現(xiàn)出塑性斷裂行為,且涂層的強(qiáng)度保持率較高,表明涂層試樣具有良好的抗高溫燃?xì)鉀_刷性能;經(jīng)歷55.5 h實(shí)驗(yàn)后,涂層試樣因?yàn)轱L(fēng)洞過(guò)程的氧化而失效,強(qiáng)度保持率較低.

    圖5 試樣的應(yīng)力-應(yīng)變曲線

    圖6為試樣的彎曲斷口掃描電鏡照片,與前面的研究結(jié)果基本一致,無(wú)涂層C/C復(fù)合材料試樣斷口存在大量纖維拔出,如圖6(a)所示,纖維的拔出過(guò)程吸收了大量的能量,延緩了裂紋的擴(kuò)展,避免了材料的突發(fā)性斷裂,使得C/C復(fù)合材料表現(xiàn)出典型的假塑性斷裂行為.由圖6(b)可知,涂層后的C/C復(fù)合材料試樣斷口平齊,僅有少量纖維拔出,且撥出長(zhǎng)度較短,表現(xiàn)出典型的脆性斷裂特征.這主要是因?yàn)閮?nèi)涂層中Si浸入與C基體反應(yīng),增強(qiáng)了界面的結(jié)合強(qiáng)度,在彎曲斷裂過(guò)程中,當(dāng)界面結(jié)合牢固時(shí),界面結(jié)合太強(qiáng),裂紋不能通過(guò)界面擴(kuò)展,在纖維表面形成應(yīng)力集中,導(dǎo)致纖維與基體一起斷裂.

    圖6 試樣的彎曲斷口掃描電鏡照片

    Fig.6 SEM images of the samples′ frature surface after flexure: (a) C/C; (b) coated C/C

    為深入分析涂層在高溫燃?xì)怙L(fēng)洞環(huán)境下的失效原因,建立了均布載荷下的單臂梁模型,見(jiàn)圖7,即試樣的一端固定,另一端暴露于火焰筒中,沖刷端因受燃?xì)鉀_刷而承受均勻載荷.對(duì)于一般的單臂梁模型,當(dāng)載荷恒定時(shí),單臂梁截面上不僅承受正應(yīng)力,同時(shí)還承受剪應(yīng)力,當(dāng)梁的跨度與截面的高度比(跨高比)大于5時(shí),材料的強(qiáng)度主要取決于單臂梁所受的彎曲正應(yīng)力,其剪應(yīng)力可以忽略.本文選用的長(zhǎng)條試樣跨高比為17.5,且試樣的橫截面為矩形,因此可用正應(yīng)力來(lái)計(jì)算單臂梁截面上所承受的彎矩,所以,越靠近固定端,試樣所受的彎矩越大,從理論上講彎矩最大處應(yīng)該為試樣的斷裂處.而在實(shí)際測(cè)試過(guò)程中,涂層試樣斷裂的發(fā)生在B截面,距離沖刷端面的距離為65 mm,因此,判斷試樣斷裂不僅受燃?xì)鉀_刷引起的載荷影響,還受試樣長(zhǎng)度方向的溫度分布等其他因素影響.

    圖8為試樣長(zhǎng)度方向的的溫度場(chǎng)分布情況,可以看出,試樣的加持端(70~80 mm)溫度小于450 ℃,試樣斷裂位置(65 mm處)所對(duì)應(yīng)的溫度為800 ℃,全部燃?xì)鉀_刷端(0~55 mm),溫度都達(dá)到1 600 ℃. 根據(jù)圖3涂層試樣熱重氧化失重曲線發(fā)現(xiàn),涂層試樣加持端的表面溫度小于450 ℃屬于涂層試樣的惰性氧化區(qū),試樣基本沒(méi)有氧化損失,力學(xué)性能保持完好,因此,該區(qū)域能夠承受的彎矩較大;而斷裂位置所對(duì)應(yīng)的表面溫度800 ℃屬于涂層試樣的氧化敏感區(qū),涂層試樣氧化損失嚴(yán)重,導(dǎo)致力學(xué)性能大幅度下降,同時(shí),該位置所受彎矩較大,因此,該區(qū)域成為沖刷過(guò)程最敏感區(qū),很容易導(dǎo)致涂層試樣斷裂失效.

    圖7 均布載荷作用下的單臂梁模型

    圖9為試樣沿長(zhǎng)度方向不同位置處的表面掃描電鏡照片與截面背散射照片,與前面的研究結(jié)果基本一致,加持端面的涂層試樣的表面(見(jiàn)圖9(a))和截面(見(jiàn)圖9(b))基本沒(méi)有出現(xiàn)氧化,其表面出現(xiàn)燃?xì)鉀_刷痕跡,少量的裂紋可能是因?yàn)橥繉釉嚇釉陲L(fēng)洞過(guò)程中長(zhǎng)時(shí)間受較大彎矩產(chǎn)生的.

    圖8 試樣水平方向的的溫度場(chǎng)分布情況圖

    Fig.8 Distribution of the temperature along the horizontal direction of the coated samples

    圖9 涂層試樣1 600 ℃風(fēng)洞測(cè)試55.5 h后,不同位置處表面與截面的掃描電鏡照片

    Fig.9 Surface SEM images and cross-section micrograph of the coated samples at different positions after wind tunnel testing for 55.5 h at 1 600 ℃: (a)~(b) holding surface; (c)~(d) facture surface; (e)~(f) flushing surface

    由其截面照片可以看出,涂層保持完整,與原始試樣基本一致.由圖9(c)可以看出,在涂層試樣的斷裂處附近,涂層表面出現(xiàn)了明顯的氧化;因?yàn)槿細(xì)獾臎_刷與MoO3的揮發(fā)使得涂層表面出現(xiàn)較多孔隙,由圖9(d)發(fā)現(xiàn),涂層厚度明顯減少,基體出現(xiàn)了明顯氧化,該溫度階段SiO2無(wú)法液化填充這些裂紋、孔隙等缺陷,因此在800 ℃左右的溫度下,SiO2無(wú)法在涂層試樣表面形成玻璃層,氧通過(guò)涂層中裂紋與孔隙擴(kuò)散速率較快,到達(dá)C/C材料基體發(fā)生氧化反應(yīng),使得涂層試樣力學(xué)性能降低,當(dāng)其強(qiáng)度無(wú)法承受燃?xì)獾臎_刷載荷時(shí)試件即發(fā)生斷裂.

    從圖9(e)可以看出,涂層表面形成了玻璃層,玻璃層中出現(xiàn)了少量的微裂紋,其形成主要有以下兩個(gè)原因:一是由于涂層的熱膨脹系數(shù)高于C/C基體,當(dāng)涂層試件經(jīng)受高溫-低溫的熱沖擊時(shí),涂層因與基體熱失配而易開(kāi)裂;二是由于涂層試件在高溫風(fēng)洞環(huán)境下一端承受氣流的沖擊載荷,試樣不可避免地發(fā)生一定的變形,而涂層材料相對(duì)較脆,試樣微量的變形極易導(dǎo)致涂層開(kāi)裂,裂紋是由高溫到低溫涂層和基體熱膨脹系數(shù)不匹配引起的微裂紋,再次升溫到1 600 ℃這些裂紋可以自愈合.在圖9(f)的沖刷端截面照片中也發(fā)現(xiàn)涂層表面形成了一層玻璃,有效阻擋了氧的擴(kuò)散進(jìn)入,避免了C/C復(fù)合材料基體的氧化,因而,靠近沖刷端的涂層對(duì)C/C復(fù)合材料提供了有效的保護(hù).

    由上述分析,可將涂層試樣風(fēng)洞氧化失效歸結(jié)為兩種原因:

    1)氣動(dòng)載荷.當(dāng)高速流動(dòng)的、具有一定質(zhì)量的燃?xì)鉀_擊固定在風(fēng)洞出口處的試樣迎風(fēng)面時(shí),勢(shì)必對(duì)試樣產(chǎn)生一定的正壓載荷,即氣動(dòng)載荷.試樣所承受的也是一種彎曲載荷作用.彎曲載荷會(huì)導(dǎo)致涂層受拉區(qū)域內(nèi)的微裂紋擴(kuò)展、寬化,結(jié)果造成涂層的缺陷氧化敏感區(qū)的寬化,致使涂層C/C試樣的氧化及涂層失效顯著加速;

    2)溫度梯度.從溫度場(chǎng)分布可以看出,動(dòng)態(tài)氧化時(shí)沿試樣長(zhǎng)度方向存在著明顯的溫度梯度,在溫度梯度作用下,試樣上各個(gè)微小區(qū)域可視為等溫氧化微區(qū),位于缺陷氧化最敏感溫度處的試樣微區(qū)的氧化損耗最為嚴(yán)重,最終導(dǎo)致試樣在該微區(qū)處的力學(xué)性能顯著下降,當(dāng)其無(wú)法承受氣動(dòng)載荷時(shí)將發(fā)生斷裂,造成涂層試樣的失效.

    3 結(jié) 論

    1) SiC/MoSi2涂層試樣室溫~1 550 ℃全溫度氧化測(cè)試表明,在450~1 050 ℃內(nèi)為涂層試樣的氧化敏感區(qū),而在1 050~1 550 ℃內(nèi),涂層表現(xiàn)出具有良好的防氧化性能.

    2) 抗高溫?zé)釟庋趸瘺_刷性能測(cè)試表明,試樣經(jīng)歷1 600 ℃高溫燃?xì)鉀_刷55.5 h,10次室溫~1 600 ℃~室溫急冷急熱考核后,失重率僅為7.68%.

    3) 涂層試樣動(dòng)態(tài)氧化失效歸結(jié)為氣動(dòng)載荷和溫度梯度兩種原因.涂層試樣在高溫風(fēng)洞中位于缺陷氧化最敏感溫度處的試樣微區(qū)的氧化損耗最為嚴(yán)重,導(dǎo)致試樣在該微區(qū)處的力學(xué)性能顯著下降,當(dāng)其無(wú)法承受氣動(dòng)載荷時(shí)發(fā)生斷裂,造成涂層試樣的失效.

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