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    彈條Ⅱ型扣件螺旋道釘受力分析

    2020-01-02 05:53:20孫林林方杭瑋劉偉明孔慶雷
    鐵道建筑 2019年12期
    關(guān)鍵詞:彈條扣件預(yù)埋

    孫林林,方杭瑋,冉 蕾,劉偉明,孔慶雷

    (1.中國(guó)鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司鐵道建筑研究所,北京 100081;2.中鐵工程設(shè)計(jì)咨詢集團(tuán)有限公司,北京 100020;3.中國(guó)鐵路哈爾濱局集團(tuán)有限公司大慶工務(wù)段,黑龍江大慶163000)

    扣件系統(tǒng)是軌道結(jié)構(gòu)的重要組成部分,是聯(lián)結(jié)鋼軌與支承結(jié)構(gòu)的重要部件[1]。它一般由彈條、軌下墊板、軌距擋板、螺旋道釘?shù)榷鄠€(gè)零部件組成,其中任一零部件失效或斷裂均會(huì)直接影響扣件系統(tǒng)的正常工作狀態(tài),嚴(yán)重時(shí)甚至?xí){列車運(yùn)行的安全性和穩(wěn)定性[2-4]。我國(guó)鐵路大量采用有螺栓扣件系統(tǒng),螺旋道釘總體應(yīng)用情況良好,但在實(shí)際應(yīng)用中也存在若干問題,如彈條Ⅱ型扣件系統(tǒng)采用預(yù)埋套管方式聯(lián)結(jié)時(shí)存在螺旋道釘彎曲甚至斷裂的情況。

    對(duì)于扣件系統(tǒng)中螺旋道釘在應(yīng)用中出現(xiàn)的傷損、斷裂等問題,王峰等[5]針對(duì)滬杭客運(yùn)專線WJ-8C 型扣件中螺旋道釘錘擊松退的原因進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研和試驗(yàn),提出將6 mm墊圈更換為4 mm墊圈的解決方案;張志遠(yuǎn)[6]對(duì)滬寧城際鐵路WJ-7B型彈性分開式扣件中螺旋道釘松動(dòng)的原因進(jìn)行了調(diào)研分析,并從設(shè)計(jì)、施工和運(yùn)營(yíng)方面提出了防松對(duì)策;雷曉燕等[7]通過建立力學(xué)分析模型對(duì)螺旋道釘斷裂的原因進(jìn)行了理論分析,提出了減少道釘斷裂的措施;Dick 等[8]建立了一種新的螺旋道釘彎曲應(yīng)力測(cè)試方法,并與有限元法相結(jié)合來分析螺旋道釘?shù)钠诤奢d;肖宏等[4]結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),采用擴(kuò)展有限元方法對(duì)地鐵螺旋道釘裂紋發(fā)展過程進(jìn)行了分析,提出在螺旋道釘頭部與桿部結(jié)合處設(shè)置過渡圓弧可有效減緩或避免螺旋道釘?shù)臄嗔褑栴}。

    綜上可以看出,已有許多學(xué)者針對(duì)螺旋道釘松退、裂紋擴(kuò)展、斷裂等問題進(jìn)行了大量研究工作,但鮮有學(xué)者對(duì)彈條Ⅱ型扣件螺旋道釘存在的偏心受力情況進(jìn)行分析。本文通過建立彈條Ⅱ型扣件系統(tǒng)的精細(xì)化有限元模型,模擬螺旋道釘在安裝過程中及列車荷載作用下的偏心受力狀態(tài),并進(jìn)行了室內(nèi)試驗(yàn)驗(yàn)證,為彈條Ⅱ型扣件的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù)。

    1 現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研

    彈條Ⅱ型扣件普遍應(yīng)用于我國(guó)客貨共線鐵路中,現(xiàn)場(chǎng)使用情況良好。該扣件系統(tǒng)螺旋道釘采用硫磺錨固方式,該方式錨固強(qiáng)度高,絕緣性能好,造價(jià)低,作業(yè)簡(jiǎn)便,但錨固作業(yè)過程中會(huì)對(duì)環(huán)境造成一定的污染。隨著我國(guó)環(huán)保要求的日益提高,這種作業(yè)方式越來越受到限制。因此,國(guó)內(nèi)對(duì)替代硫磺錨固的多種聯(lián)結(jié)方式進(jìn)行了研究,如預(yù)埋套管方式。

    通過對(duì)蘭新鐵路預(yù)埋套管式彈條Ⅱ型扣件現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研,發(fā)現(xiàn)目前扣件使用情況基本良好,可有效保持軌距和軌向。但由于螺旋道釘偏心受力,出現(xiàn)螺旋道釘彎曲甚至斷裂的現(xiàn)象。圖1為預(yù)埋套管式彈條Ⅱ型扣件現(xiàn)場(chǎng)情況。

    從圖1(a)彈條Ⅱ型扣件現(xiàn)場(chǎng)組裝狀態(tài)可以清晰地看出,彈條與平墊圈接觸位置明顯偏離平墊圈中心;從圖1(b)中平墊圈壓痕也可以看出,壓痕中心偏離平墊圈中心線。現(xiàn)場(chǎng)初步測(cè)量表明,彈條與平墊圈接觸位置偏離螺旋道釘中心距離約為4~13 mm。

    圖1 預(yù)埋套管式彈條Ⅱ型扣件現(xiàn)場(chǎng)情況

    從彈條Ⅱ型扣件組裝示意圖(圖2)也可以看出,無論在標(biāo)準(zhǔn)組裝狀態(tài)還是調(diào)高狀態(tài)下,彈條和螺旋道釘接觸位置與螺旋道釘中心均存在一定的偏離。在標(biāo)準(zhǔn)組裝狀態(tài)下偏離3.8 mm,在調(diào)高狀態(tài)下偏離10.9 mm。

    圖2 彈條Ⅱ型扣件組裝示意(單位:mm)

    因此,彈條Ⅱ型扣件螺旋道釘存在偏心受力問題,其除了承受軸力引起的拉伸應(yīng)力外,還承受由于偏心引起的彎曲應(yīng)力,導(dǎo)致螺旋道釘受力狀態(tài)較為惡劣。

    2 螺旋道釘受力狀態(tài)數(shù)值計(jì)算

    采用有限元法對(duì)彈條Ⅱ型扣件系統(tǒng)在標(biāo)準(zhǔn)安裝過程中及列車荷載作用下的受力狀態(tài)進(jìn)行模擬分析,得到在既有硫磺錨固方式和采用預(yù)埋套管替代方式下的螺旋道釘受力狀態(tài)。

    2.1 計(jì)算參數(shù)

    采用ABAQUS 有限元軟件建立彈條Ⅱ型扣件有限元模型,所有零部件均采用實(shí)體單元模擬,真實(shí)反映各零部件的實(shí)際幾何特征和力學(xué)行為??奂到y(tǒng)各零部件材料及參數(shù)見表1。

    2.2 邊界條件模擬

    扣件組裝狀態(tài)的邊界條件主要是指扣件組裝過程中各零部件之間的接觸狀態(tài),包括接觸面法向的接觸剛度以及接觸面水平方向的摩擦。對(duì)于扣件組裝狀態(tài),準(zhǔn)確地模擬邊界條件是合理計(jì)算各零部件受力狀態(tài)的關(guān)鍵。采用罰函數(shù)摩擦模型模擬各零部件之間的接觸關(guān)系,該模型允許接觸表面有彈性滑移,可以準(zhǔn)確地模擬扣件在組裝過程中彈條中肢與平墊圈之間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)以及其他部件間的少量滑移。各零部件之間的摩擦因數(shù)見表2。

    表1 扣件系統(tǒng)各零部件材料及參數(shù)

    表2 扣件系統(tǒng)各零部件間摩擦因數(shù)

    2.3 有限元模型

    由于彈條Ⅱ型扣件螺旋道釘在組裝狀態(tài)下存在偏心,為準(zhǔn)確計(jì)算螺旋道釘實(shí)際受力狀態(tài),須精確建立其有限元模型。因此,根據(jù)彈條Ⅱ型扣件各零部件的實(shí)際幾何尺寸和空間相對(duì)位置,建立彈條Ⅱ型扣件標(biāo)準(zhǔn)組裝狀態(tài)和調(diào)高10 mm 狀態(tài)下的有限元模型,如圖3所示。

    圖3 彈條Ⅱ型扣件有限元模型

    同時(shí)為考慮列車荷載作用對(duì)扣件系統(tǒng)受力狀態(tài)的影響,建立扣件組裝有限元模型,如圖4所示。

    圖4 彈條Ⅱ型扣件組裝有限元模型

    2.4 數(shù)值計(jì)算結(jié)果

    根據(jù)圖3和圖4建立的彈條Ⅱ型扣件有限元模型,對(duì)其在安裝過程中及列車荷載作用下的螺旋道釘受力狀態(tài)進(jìn)行數(shù)值計(jì)算。

    2.4.1 安裝過程中螺旋道釘受力數(shù)值計(jì)算結(jié)果

    對(duì)螺旋道釘施加垂向位移荷載模擬扣件安裝過程,當(dāng)彈條中肢前端與軌距擋板接觸時(shí)停止加載。此時(shí),彈條Ⅱ型扣件安裝到位,其應(yīng)力云圖見圖5。

    圖5 彈條Ⅱ型扣件安裝到位時(shí)應(yīng)力云圖(單位:MPa)

    根據(jù)彈條和平墊圈之間的法向接觸力大小及位置,得到安裝到位時(shí)螺旋道釘軸力、偏心距及彎矩,見表3。

    表3 安裝到位時(shí)螺旋道釘受力狀態(tài)

    對(duì)比表3和圖2可以看出,在標(biāo)準(zhǔn)組裝狀態(tài)和調(diào)高狀態(tài)下,螺旋道釘偏心距數(shù)值計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果基本一致,說明本文建立的彈條Ⅱ型扣件有限元模型可準(zhǔn)確地反映螺旋道釘?shù)钠氖芰顟B(tài)。

    2.4.2 列車荷載作用下螺旋道釘受力數(shù)值計(jì)算結(jié)果

    扣件系統(tǒng)除承受安裝過程中的緊固荷載外,還承受列車運(yùn)行引起的疲勞荷載。根據(jù)2017年中國(guó)鐵路總公司頒布的標(biāo)準(zhǔn)Q/CR 564—2017《彈條Ⅱ型扣件》[9]中對(duì)扣件疲勞荷載的規(guī)定,選取扣件系統(tǒng)受力最惡劣情況即小曲線半徑情況下鋼軌垂向荷載75 kN、橫向荷載60 kN作為計(jì)算荷載。

    扣件組裝狀態(tài)下鋼軌在75 kN 垂向荷載和60 kN橫向荷載作用下的變形見圖6。

    從圖6可以看出:此時(shí)鋼軌外側(cè)下移1.4 mm,外側(cè)的彈條扣壓力下降,螺旋道釘軸力相應(yīng)降低,受力狀態(tài)有所改善;鋼軌內(nèi)側(cè)上移0.4 mm,內(nèi)側(cè)的彈條中肢與軌距擋板接觸,導(dǎo)致彈條扣壓力增大,螺旋道釘軸力相應(yīng)增大,受力狀態(tài)更加惡劣。因此,在列車荷載作用下鋼軌內(nèi)側(cè)螺旋道釘受力狀態(tài)更加惡劣。計(jì)算時(shí)僅考慮內(nèi)側(cè)螺旋道釘受力情況。

    圖6 列車荷載作用下鋼軌變形(單位:mm)

    扣件系統(tǒng)安裝到位后,繼續(xù)對(duì)鋼軌施加垂向位移荷載,得到彈條Ⅱ型扣件在列車荷載作用下的應(yīng)力云圖,見圖7。

    圖7 列車荷載作用下彈條Ⅱ型扣件應(yīng)力云圖(單位:MPa)

    列車荷載作用下螺旋道釘軸力、偏心距及彎矩見表4。

    表4 列車荷載作用下螺旋道釘受力狀態(tài)

    根據(jù)表4中螺旋道釘所受軸力及彎矩,計(jì)算得到彈條Ⅱ型扣件采用硫磺錨固和預(yù)埋套管方式下的螺旋道釘應(yīng)力云圖,分別見圖8和圖9。

    圖8 硫磺錨固方式下彈條Ⅱ型扣件螺旋道釘應(yīng)力云圖(單位:MPa)

    從圖8和圖9可以看出:采用硫磺錨固方式聯(lián)結(jié)時(shí),螺旋道釘最大應(yīng)力位于錨固凸臺(tái)倒角位置;采用預(yù)埋套管方式聯(lián)結(jié)時(shí),螺旋道釘最大應(yīng)力位于圓弧過渡最小直徑處。

    圖9 預(yù)埋套管方式下彈條Ⅱ型扣件螺旋道釘應(yīng)力云圖(單位:MPa)

    列車荷載作用下螺旋道釘最大應(yīng)力見表5??梢钥闯觯涸跇?biāo)準(zhǔn)組裝狀態(tài)和調(diào)高狀態(tài)下,彈條Ⅱ型扣件采用硫磺錨固方式時(shí)螺旋道釘應(yīng)力均未達(dá)到Q235 碳素結(jié)構(gòu)鋼235 MPa的屈服應(yīng)力,滿足強(qiáng)度要求;而采用預(yù)埋套管方式時(shí),螺旋道釘應(yīng)力均超過Q235 碳素結(jié)構(gòu)鋼屈服應(yīng)力,不滿足強(qiáng)度要求,應(yīng)提高材料強(qiáng)度等級(jí)或改善螺旋道釘受力情況。且該結(jié)論與現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研中硫磺錨固方式下螺旋道釘應(yīng)用情況良好,而預(yù)埋套管方式下螺旋道釘出現(xiàn)彎曲甚至斷裂的結(jié)果一致。

    表5 列車荷載作用下螺旋道釘最大應(yīng)力

    3 試驗(yàn)驗(yàn)證

    為驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算結(jié)果的正確性,對(duì)標(biāo)準(zhǔn)組裝狀態(tài)和調(diào)高狀態(tài)下彈條Ⅱ型扣件螺旋道釘軸力和彎矩進(jìn)行測(cè)試分析,室內(nèi)試驗(yàn)情況如圖10所示。

    圖10 螺旋道釘受力室內(nèi)試驗(yàn)情況

    在螺旋道釘同一斷面位置每間隔90°粘貼應(yīng)變片,共4 片。其中2 片沿軌枕縱截面方向,用于測(cè)試螺旋道釘彎曲應(yīng)變,另外2片沿軌枕橫截面方向,用于測(cè)試螺旋道釘拉伸應(yīng)變。測(cè)試工況分2 種:①工況1 測(cè)試彈條安裝擰緊到3點(diǎn)接觸時(shí)螺旋道釘受力情況;②工況2 測(cè)試彈條安裝到位后,對(duì)鋼軌施加垂向75 kN、橫向60 kN荷載下的螺旋道釘受力情況。

    試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值計(jì)算結(jié)果對(duì)比見表6。

    表6 螺旋道釘受力試驗(yàn)與數(shù)值計(jì)算結(jié)果對(duì)比

    從表6可以看出,在標(biāo)準(zhǔn)組裝狀態(tài)和調(diào)高狀態(tài)下,彈條Ⅱ型扣件螺旋道釘軸力和彎矩?cái)?shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相比誤差均在5%以內(nèi),驗(yàn)證了有限元模型的合理性和螺旋道釘受力狀態(tài)數(shù)值計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性。

    4 結(jié)論

    本文對(duì)彈條Ⅱ型扣件在既有硫磺錨固方式和預(yù)埋套管替代方式下的螺旋道釘現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用情況進(jìn)行了調(diào)研,采用有限元法對(duì)安裝過程中及列車荷載作用下的螺旋道釘受力狀態(tài)進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算,并進(jìn)行了室內(nèi)試驗(yàn)驗(yàn)證,得到以下結(jié)論:

    1)彈條Ⅱ型扣件組裝狀態(tài)下螺旋道釘普遍存在偏心受力情況,既有硫磺錨固方式下彈條Ⅱ型扣件螺旋道釘應(yīng)用狀態(tài)良好,預(yù)埋套管方式下螺旋道釘出現(xiàn)彎曲甚至斷裂的情況。

    2)彈條Ⅱ型扣件采用硫磺錨固方式時(shí)螺旋道釘應(yīng)力未達(dá)到Q235 碳素結(jié)構(gòu)鋼屈服應(yīng)力,滿足強(qiáng)度要求;采用預(yù)埋套管方式時(shí),螺旋道釘應(yīng)力超過Q235 碳素結(jié)構(gòu)鋼屈服應(yīng)力,不滿足強(qiáng)度要求,應(yīng)提高材料強(qiáng)度等級(jí)或改善螺旋道釘偏心受力情況。

    3)彈條Ⅱ型扣件螺旋道釘軸力和彎矩?cái)?shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相比誤差均在5%以內(nèi),驗(yàn)證了有限元模型的合理性和螺旋道釘受力狀態(tài)數(shù)值計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性。

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