吳浩然
南京蘇夏設(shè)計(jì)集團(tuán)股份有限公司 江蘇南京 210000
鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)具有施工操作步驟簡(jiǎn)單,結(jié)構(gòu)布置方案靈活,建設(shè)質(zhì)量安全可靠等一系列優(yōu)勢(shì),在工程項(xiàng)目建設(shè)實(shí)踐中得到了相當(dāng)廣泛的應(yīng)用。從設(shè)計(jì)角度上來(lái)說(shuō),針對(duì)鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)多根據(jù)已有經(jīng)驗(yàn)確定構(gòu)件尺寸以及結(jié)構(gòu)布置方案,然后通過(guò)內(nèi)力分析的方式確認(rèn)指標(biāo)是否符合規(guī)范要求,然后根據(jù)驗(yàn)證結(jié)果對(duì)方案進(jìn)行反復(fù)修改,不但導(dǎo)致工作量巨大,同時(shí)還難以達(dá)到節(jié)約造價(jià)的目的。因此,研究鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法具有非常重要的現(xiàn)實(shí)意義與價(jià)值[1]。
在ANSYS平臺(tái)支持下,進(jìn)行鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)的方法包括兩大類(lèi),分別為零階優(yōu)化以及一階優(yōu)化。其中,零階優(yōu)化方法是指在目標(biāo)函數(shù)基礎(chǔ)之上增加罰函數(shù),以此種方式將約束問(wèn)題轉(zhuǎn)換為非約束性問(wèn)題,通過(guò)曲線擬合的處理方式圍繞設(shè)計(jì)變量與目標(biāo)函數(shù)構(gòu)建解析函數(shù)關(guān)系,以達(dá)到逼近解析結(jié)果的目的。一階優(yōu)化方法則是在添加罰函數(shù)基礎(chǔ)之上,借助于因變量對(duì)設(shè)計(jì)變量求導(dǎo)結(jié)果,以最小化真實(shí)的有限元結(jié)果。
以目前工程實(shí)踐中應(yīng)用較多的零階優(yōu)化方法為例,在進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)過(guò)程中的主要操作步驟可以概括如下:第一步,選定鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)變量作為目標(biāo)函數(shù)基礎(chǔ)參數(shù)并進(jìn)行初始化賦值;第二步,在ANSYS平臺(tái)中圍繞鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)建立優(yōu)化參數(shù)模型,形成前處理、求解、以及后處理操作模塊,對(duì)內(nèi)力結(jié)果以及位移結(jié)果進(jìn)行讀取;第三步,以結(jié)構(gòu)建模為基礎(chǔ),根據(jù)GET操作指令得到彎矩、軸力、剪力等力學(xué)響應(yīng)參數(shù),并面向狀態(tài)變量以及目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行賦值;第四步,根據(jù)LGWRITE操作指令輸出前一項(xiàng)中的參數(shù)化建模以及命令流文件;第五步,在ANSYS優(yōu)化模塊中引入前一步驟命令流文件,給出鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)變量、狀態(tài)變量以及目標(biāo)函數(shù)關(guān)系,生成上限、下限值;第六步,根據(jù)實(shí)際情況選擇相應(yīng)優(yōu)化以及循環(huán)控制方法并進(jìn)行優(yōu)化分析,反饋分析結(jié)果[2-3]。
某教學(xué)樓項(xiàng)目為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu),地上層數(shù)為6層,單層層高為3.6m,框架結(jié)構(gòu)整體寬度37.0m,長(zhǎng)度62.0m,建筑抗震設(shè)防類(lèi)別為乙類(lèi),設(shè)防烈度為7度,設(shè)計(jì)地震分組為二組,特征周期取值0.55s,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中不納入對(duì)風(fēng)力荷載作用力的考量。結(jié)構(gòu)荷載取值情況為:樓面恒載作用力為2.0kN·m-2,活載作用力為2.5kN·m-2;屋面恒載作用力為2.6kN·m-2,活載作用力為0.5kN·m-2;梁體恒載作用力為8.0kN·m-2。在對(duì)該結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)前,相關(guān)構(gòu)件截面尺寸如下:第1~2層框架柱結(jié)構(gòu)尺寸為 800.0×800.0mm,主梁結(jié)構(gòu) 400.0×700.0mm,次 梁 結(jié) 構(gòu) 300.0×600.0mm; 第 3~4 層 框 架 柱 結(jié) 構(gòu) 尺 寸 為750.0×750.0mm,主梁、次梁結(jié)構(gòu)尺寸同前一致;第5~6層框架柱結(jié)構(gòu)尺寸為700.0×700.0mm,主梁、次梁結(jié)構(gòu)尺寸同前一致(62米)。
搭載ANSYS軟件進(jìn)行建模,采用整體式模型,假設(shè)滿足條件:①鋼筋在結(jié)構(gòu)呈均勻性分布;②混凝土間無(wú)相對(duì)滑移趨勢(shì)。梁體、柱體結(jié)構(gòu)選用BEAM189單元,板材結(jié)構(gòu)選用SHELL63單元。分別對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行恒載以及活載狀態(tài)下的受力情況分析,遵循現(xiàn)行結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范中有關(guān)規(guī)定,對(duì)荷載工況進(jìn)行組合,組合一為:1.2X(恒載作用力+0.5活載作用力)+1.3地震作用力,組合二維1.2X(恒載作用力+0.5活載作用力)-1.3地震作用力。
在結(jié)構(gòu)優(yōu)化處理模塊中指定前文中所述數(shù)學(xué)模型設(shè)計(jì)變量以及狀態(tài)變量,對(duì)上限值以及下限值進(jìn)行約束,以總重量為目標(biāo)函數(shù),按照零階方法進(jìn)行優(yōu)化,優(yōu)化次數(shù)為30次。設(shè)計(jì)變量?jī)?yōu)化前、優(yōu)化后各樓層具體情況如下:全部樓層B1主梁寬優(yōu)化前為400.0mm,優(yōu)化后為 308.1mm;H1 主梁高優(yōu)化前為 700.0mm,優(yōu)化后為623.7mm;B2次梁寬優(yōu)化前為300.0mm,優(yōu)化后為218.6mm;H2 次梁高優(yōu)化前為 600.0mm,優(yōu)化后為 503.7mm;第1~2層BB1柱截面優(yōu)化前為800.0mm,優(yōu)化后為851.6mm,HH1柱截面優(yōu)化前為800.0mm,優(yōu)化后為795.3mm;第3~4層BB2柱截面優(yōu)化前為750.0mm,優(yōu)化后為768.7mm,HH2柱截面優(yōu)化前為750.0mm,優(yōu)化后為673.8mm;第5~6層BB3柱截面優(yōu)化前為700.0mm,優(yōu)化后為586.5mm,HH3柱截面優(yōu)化前為 700.0mm,優(yōu)化后為 689.2mm。
按照前文所述各樓層優(yōu)化后參數(shù)重新構(gòu)建分析模型,對(duì)目標(biāo)函數(shù)值進(jìn)行計(jì)算,對(duì)比優(yōu)化前、優(yōu)化后混凝土結(jié)構(gòu)重量差異,優(yōu)化前混凝土總重量為5678.6t,優(yōu)化后混凝土總重量為4570.6t,節(jié)約比例為19.5%。根據(jù)以上數(shù)據(jù)可見(jiàn),搭載ANSYS平臺(tái)對(duì)鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)能夠取得確切效果,在滿足項(xiàng)目建設(shè)需求的基礎(chǔ)之上最大限度降低目標(biāo)函數(shù)值,達(dá)到節(jié)約資源,控制造價(jià)的目的[4]。
以上分析中搭載ANSYS平臺(tái),對(duì)6層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)在地震條件作用下的受力情況進(jìn)行分析,并將梁體、柱體結(jié)構(gòu)尺寸作為自變量進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì),通過(guò)合理優(yōu)化,能夠在滿足規(guī)范要求的基礎(chǔ)之上實(shí)現(xiàn)對(duì)造價(jià)的控制與節(jié)約,證明應(yīng)用零階方法進(jìn)行鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)具有良好的可行性,僅供參考。