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    SY500鋁電解槽流動(dòng)場(chǎng)的數(shù)值模擬與測(cè)試研究

    2019-11-27 07:35:34
    有色冶金節(jié)能 2019年5期
    關(guān)鍵詞:鋁液旋渦模擬計(jì)算

    陳 端 王 旋 劉 偉

    (沈陽鋁鎂設(shè)計(jì)研究院有限公司, 遼寧 沈陽 110001)

    0 前言

    自建國(guó)以來,鋁工業(yè)在國(guó)家的大力扶持下實(shí)現(xiàn)了高速發(fā)展。但隨著投資的過度,電解鋁產(chǎn)能急劇膨脹,自2001年中國(guó)取代美國(guó)成為世界最大的電解鋁生產(chǎn)國(guó)后,產(chǎn)量一直保持世界第一。隨著產(chǎn)能的快速增加,產(chǎn)能利用率逐年下降,尤其是自2012年以來,電解鋁產(chǎn)能利用率長(zhǎng)期處于70%左右低位徘徊[1]。電解鋁產(chǎn)能嚴(yán)重過剩,引發(fā)的直接后果就是產(chǎn)需失衡,價(jià)格斷崖式下跌,導(dǎo)致國(guó)內(nèi)電解鋁企業(yè)的盈利狀況明顯惡化[2],給電解鋁企業(yè)帶來巨大的生存壓力。

    伴隨著技術(shù)的突破,各種新技術(shù)的開發(fā)給電解鋁企業(yè)帶來了一線生機(jī),如大容量電解槽技術(shù)、新概念母線設(shè)計(jì)、新式節(jié)能陰極技術(shù)和母線網(wǎng)絡(luò)一體化自平衡技術(shù)等。新技術(shù)的應(yīng)用能夠降低噸鋁投資、提高勞動(dòng)生產(chǎn)率、降低生產(chǎn)成本,給電解鋁企業(yè)創(chuàng)造更好的經(jīng)濟(jì)效益。但是,電解槽容量增大的同時(shí)也帶來一定的問題,物理場(chǎng)對(duì)電解槽的影響作用越來越大,物理場(chǎng)設(shè)計(jì)的不合理甚至導(dǎo)致電解槽無法增大容量或是無法正常穩(wěn)定生產(chǎn)。熔體的流動(dòng)為氧化鋁加入電解質(zhì)中后迅速分散和溶解創(chuàng)造了條件,但流速過大會(huì)增加對(duì)電解槽內(nèi)壁的沖刷,影響電解槽的壽命;鋁液- 電解質(zhì)的界面波動(dòng)過大會(huì)促使鋁的二次反應(yīng)增加,導(dǎo)致電流效率降低。因此良好的磁流體穩(wěn)定性設(shè)計(jì)是電解槽長(zhǎng)期穩(wěn)定生產(chǎn)的基礎(chǔ)保障[3]。本文以國(guó)內(nèi)某鋁廠設(shè)計(jì)的500 kA電解系列電解槽為例,對(duì)其流動(dòng)方向和流速進(jìn)行測(cè)定,并與SY500鋁電解槽流動(dòng)場(chǎng)模擬算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,希望可以驗(yàn)證數(shù)值模擬計(jì)算方法的準(zhǔn)確性和可靠性。

    1 電解槽流動(dòng)場(chǎng)分析模擬及現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定方法

    1.1 電解槽流動(dòng)場(chǎng)分析

    決定鋁液波動(dòng)和流動(dòng)速度的不僅僅是電磁力,還有其他眾多影響因素[4-5]。鋁液波動(dòng)的實(shí)質(zhì)是在一個(gè)變化著的槽膛內(nèi),受到外力和內(nèi)力作用下,密度不同且互不相混的流體產(chǎn)生的的運(yùn)動(dòng)。外力包括磁力和重力;內(nèi)力包括流動(dòng)過程中產(chǎn)生的流動(dòng)阻力和流動(dòng)加速度產(chǎn)生的作用力[6]。內(nèi)力和外力共同作用引起電解質(zhì)和鋁液中各處的壓力不等,形成了壓力場(chǎng);熔體在壓力場(chǎng)的作用下運(yùn)動(dòng),形成流動(dòng)場(chǎng),流動(dòng)狀態(tài)一般呈旋渦狀。

    電解槽中電流與電壓的分布,是電解槽運(yùn)行的能量基礎(chǔ),是其它各物理場(chǎng)形成的根源。電解槽中的磁場(chǎng)是由通過導(dǎo)體的電流(電場(chǎng))而產(chǎn)生的,磁場(chǎng)和電流相互作用,在熔體介質(zhì)中產(chǎn)生一種電磁力,稱為拉普拉斯力。拉普拉斯力可引起電解質(zhì)和鋁液的運(yùn)動(dòng),同時(shí)使兩者間的界面發(fā)生形變(形成流動(dòng)場(chǎng))。磁場(chǎng)對(duì)電解過程的影響是通過對(duì)電解質(zhì)和鋁液流動(dòng)(流場(chǎng))的影響,對(duì)兩者界面的形變和波動(dòng)而起作用的,其影響極距(槽電壓)的穩(wěn)定性,從而影響電解槽運(yùn)行的穩(wěn)定性和電流效率。

    綜上分析,磁場(chǎng)優(yōu)化設(shè)計(jì)涉及到電場(chǎng)、磁場(chǎng)和流動(dòng)場(chǎng)。電解槽磁流體穩(wěn)定性設(shè)計(jì)與后期生產(chǎn)運(yùn)行的關(guān)系如圖1所示。優(yōu)化的對(duì)象是磁場(chǎng),優(yōu)化的手段是改變電場(chǎng),而優(yōu)化的最終的目的是獲得良好的流動(dòng)場(chǎng),沈陽鋁鎂設(shè)計(jì)研究院通過不斷的摸索和研發(fā),開發(fā)設(shè)計(jì)出新概念母線配置,并結(jié)合新式節(jié)能陰極技術(shù)的應(yīng)用,最終獲得了較好的流動(dòng)場(chǎng)形態(tài)及較小的界面變形。

    圖1 電解槽穩(wěn)定性設(shè)計(jì)理念

    1.2 流動(dòng)場(chǎng)模擬計(jì)算方法

    建立流動(dòng)場(chǎng)計(jì)算模型,設(shè)置邊界條件,施加電磁力,即可模擬計(jì)算出電解槽的流動(dòng)形態(tài)及界面變形[7],其方法如下:

    1)利用ANSYS模擬計(jì)算電解槽的磁場(chǎng);

    2)利用ANSYS模擬計(jì)算鋁液中的水平電流;

    3)利用公式(1)合成計(jì)算電磁力。電磁力驅(qū)動(dòng)下熔體運(yùn)動(dòng)服從Navier- Stokes方程和κ-ε湍流模型,而由于相關(guān)磁雷諾數(shù)很小,可不計(jì)感生電流及其對(duì)電磁力的影響[8]。

    F=JB

    (1)

    式中:F——電磁力,N/m3;

    J——導(dǎo)電材料的電流密度,A/m2;

    B——磁感應(yīng)強(qiáng)度,T。

    1.3 電解槽流動(dòng)方向及流速的驗(yàn)證方法

    鋁液流速的實(shí)測(cè)采用目前較成熟的鐵棒溶蝕法[9]。其原理是,將多根鐵棒同時(shí)插入到電解槽不同部位的鋁液層中,經(jīng)一定時(shí)間后同時(shí)取出。根據(jù)鐵棒腐蝕的形式和程度,可以確定鋁液流動(dòng)的方向與大小。通過此方法對(duì)國(guó)內(nèi)某鋁廠6臺(tái)500 kA電解槽鋁液流動(dòng)方向及流速進(jìn)行測(cè)定,全槽共32個(gè)測(cè)點(diǎn),A側(cè)為電解槽電流流入方向,如圖2所示。

    2 電解槽流動(dòng)場(chǎng)模擬仿真與現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試的對(duì)比分析

    2.1 電解槽流動(dòng)場(chǎng)的模擬計(jì)算模型

    2.1.1 電解槽磁場(chǎng)模擬計(jì)算

    某鋁廠的母線配置采用新概念母線技術(shù),其特點(diǎn)在于電解槽區(qū)域Z方向的磁場(chǎng)分布均勻合理,并且各象限的均值小于5 Gs,陽極投影區(qū)域內(nèi)的最大磁場(chǎng)強(qiáng)度小于20 Gs。電解槽垂直磁場(chǎng)模擬計(jì)算結(jié)果如圖3所示,四個(gè)象限磁感應(yīng)強(qiáng)度絕對(duì)值的平均值分別為2.925 Gs、2.605 Gs、3.880 Gs、2.902 Gs。

    圖2 流動(dòng)場(chǎng)測(cè)試測(cè)點(diǎn)布置圖

    圖3 電解槽區(qū)域Bz磁感應(yīng)強(qiáng)度分布

    2.1.2 電解槽鋁液中水平電流模擬計(jì)算

    某鋁廠的陰極結(jié)構(gòu)采用新式節(jié)能陰極技術(shù),其特點(diǎn)在于陰極壓降低,鋁液中的水平電流較傳統(tǒng)陰極更小。水平電流的模擬計(jì)算結(jié)果如圖4所示,水平電流密度最大值為4 307 A/m2。

    圖4 電解槽鋁液中水平電流模擬計(jì)算結(jié)果

    2.1.3 電解槽流動(dòng)場(chǎng)計(jì)算模型

    提取對(duì)應(yīng)位置的磁場(chǎng)和水平電流,合成電磁力,建立流動(dòng)場(chǎng)計(jì)算模型,電解槽鋁液界面變形的模擬結(jié)果如圖5所示。從圖5可以看出,鋁液上表面標(biāo)高為3.220 m,鋁液區(qū)域最大波動(dòng)范圍為-20~20 mm,模擬計(jì)算的界面變可滿足電解槽在低電壓低極距下的穩(wěn)定運(yùn)行。

    圖5 電解槽鋁液界面變形模擬結(jié)果

    2.2 電解槽鋁液流動(dòng)方向?qū)Ρ确治?/h3>

    2.2.1 電解槽流動(dòng)場(chǎng)模擬計(jì)算

    根據(jù)電解槽流動(dòng)場(chǎng)模型計(jì)算得到的流動(dòng)場(chǎng)鋁液流速分布結(jié)果如圖6所示。從圖6可以看出,在電解槽區(qū)域有明顯的兩個(gè)大旋渦,煙道端旋渦為逆時(shí)針,出鋁端旋渦為順時(shí)針。兩個(gè)旋渦分布規(guī)律有共同之處,都是在漩渦的中部偏槽端部流速達(dá)到最大值,向兩邊運(yùn)動(dòng)時(shí)流速有所減小。

    圖6 設(shè)計(jì)電解槽鋁液流速分布

    2.2.2 電解槽流動(dòng)方向測(cè)定結(jié)果

    根據(jù)鐵棒被沖刷和熔蝕情況,判斷出測(cè)點(diǎn)處的鋁液流動(dòng)方向。由于6臺(tái)電解槽測(cè)定的鋁液流動(dòng)方向大致相同,這也表明了測(cè)試的準(zhǔn)確性和可靠性。因此僅列舉一臺(tái)電解槽的鋁液流動(dòng)方向,并根據(jù)6臺(tái)電解槽流速繪制出電解槽鋁液的流動(dòng)方向,對(duì)應(yīng)測(cè)試電解槽的鋁液流動(dòng)方向測(cè)定結(jié)果如圖7所示,圖中箭頭標(biāo)記代表鋁液流動(dòng)的方向。

    圖7 測(cè)試電解槽鋁液流動(dòng)方向

    由圖7可知,測(cè)試后的鐵棒處理結(jié)果顯示被測(cè)電解槽6次測(cè)試的鋁液流動(dòng)方向呈現(xiàn)較好的規(guī)律性:6次測(cè)試的電解槽流動(dòng)均有兩個(gè)大旋渦,出鋁端旋渦流動(dòng)方向?yàn)轫槙r(shí)針,煙道端旋渦的流動(dòng)方向?yàn)槟鏁r(shí)針;所測(cè)電解槽在B側(cè)1測(cè)點(diǎn)和12測(cè)點(diǎn)測(cè)試方向與旋渦整體方向相反,此測(cè)點(diǎn)位于電解槽的出鋁端和煙道端,可能是在此處形成局部小旋渦所致;電解槽中部A6和A7、B6和B7測(cè)點(diǎn)的方向可能出現(xiàn)于旋渦流動(dòng)方向相反的情況,這是因?yàn)槲挥陔娊獠鄣闹行木€兩側(cè),并且是兩個(gè)大旋渦的交匯處,此處容易受到局部小旋渦的影響。

    2.2.3 鋁液流動(dòng)方向?qū)Ρ确治鼋Y(jié)果

    綜上所述,通過設(shè)計(jì)電解槽流動(dòng)場(chǎng)模擬計(jì)算結(jié)果圖6和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果圖7對(duì)比分析可知,從鋁液的流動(dòng)形態(tài)來看電解槽內(nèi)鋁液流動(dòng)均呈現(xiàn)兩個(gè)大旋渦,出鋁端旋渦的流動(dòng)方向?yàn)轫槙r(shí)針,煙道端旋渦的流動(dòng)方向?yàn)槟鏁r(shí)針。測(cè)試結(jié)果與模擬結(jié)果是相互吻合的。

    2.3 電解槽鋁液流動(dòng)速度對(duì)比分析

    2.3.1 電解槽流動(dòng)場(chǎng)流速模擬值

    電解槽測(cè)點(diǎn)處鋁液流速模擬值如圖8所示。由圖8可知,電解槽A側(cè)流速大于B側(cè)流速,煙道端的流速大于出鋁側(cè)流速;測(cè)點(diǎn)處的流速模擬值分布呈現(xiàn)“M”形變化趨勢(shì)。

    圖8 電解槽測(cè)點(diǎn)處鋁液流速模擬值

    2.3.2 電解槽流速測(cè)定結(jié)果

    結(jié)合鐵棒被沖刷熔蝕的情況,通過半徑的變化情況,根據(jù)修正后的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算出電解槽測(cè)點(diǎn)處的鋁液流動(dòng)速度如圖9所示。

    圖9 測(cè)試電解槽A、B側(cè)鋁液流速分布

    由圖9可知,測(cè)試的6臺(tái)電解槽A側(cè)的平均流速為9.4 cm/s,B側(cè)的平均流速為8.3 cm/s,電解槽A側(cè)流速略大于B側(cè)流速,6臺(tái)電解槽的A、B側(cè)平均流速為8.85 cm/s;A、B兩側(cè)流速分布較為均勻,除A、B側(cè)在3和11測(cè)點(diǎn)流速較大,B側(cè)在6測(cè)點(diǎn)流速較大,其余各測(cè)點(diǎn)流速分布相對(duì)較為均勻。

    2.3.3 鋁液流動(dòng)速度對(duì)比分析結(jié)果

    中間測(cè)點(diǎn)處模擬流速與實(shí)測(cè)平均流速如圖10所示。

    圖10 中間測(cè)點(diǎn)處模擬流速與實(shí)測(cè)平均流速

    1)由圖10可知,中間下料點(diǎn)處的實(shí)測(cè)流速較模擬值更大,這表明電解槽下料點(diǎn)處鋁液流速更大,從而也會(huì)帶動(dòng)電解質(zhì)的流動(dòng)速度,從而更利于電解質(zhì)中氧化鋁的溶解。

    2)對(duì)比圖8和圖9的電解槽鋁液流速的模擬值和實(shí)測(cè)值可知,測(cè)試電解槽A、B側(cè)流速分布較為均勻,并不像模擬值呈現(xiàn)出來的兩邊流速大、中間流速小的趨勢(shì)。

    3)由圖8和圖9可知,測(cè)試電解槽的平均最大流速為13.5 cm/s,模擬計(jì)算值為18.1 cm/s,與模擬計(jì)算值基本吻合;平均流速測(cè)試計(jì)算結(jié)果為8.3 cm/s,模擬計(jì)算值為8.1 cm/s,較為接近。這表明了電解槽鋁液的整體流動(dòng)速度與設(shè)計(jì)值基本吻合。

    2.3.4 測(cè)試流速與模擬計(jì)算流速偏離的原因

    由于對(duì)鋁電解槽的測(cè)試接觸的是高溫熔鹽體系,而且電解槽的實(shí)際狀況與模擬計(jì)算的理想狀況存在偏差。排除這些原因造成測(cè)試流速與模擬計(jì)算流速偏離的原因還可能有:一是測(cè)試鐵棒插入沉淀與鋁液的混合體中,導(dǎo)致鋁液對(duì)鐵棒的沖蝕沒有規(guī)律或者沒有被熔蝕;二是測(cè)試鐵棒恰好位于存在局部小旋渦,這將導(dǎo)致鋁液流動(dòng)方向和流動(dòng)速度出現(xiàn)偏差。

    3 結(jié)論

    本文對(duì)SY500電解槽流動(dòng)場(chǎng)進(jìn)行模擬計(jì)算,并現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)6臺(tái)電解槽,通過現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試情況和模擬計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,得到以下結(jié)論:

    1)通過計(jì)算可知,SY500電解槽鋁液的最大流速為13.5 cm/s,平均流速為8.1 cm/s,界面變形為40 mm。

    2)從鋁液的流動(dòng)形態(tài)來看,電解槽內(nèi)鋁液流動(dòng)均呈現(xiàn)兩個(gè)大旋渦,出鋁端旋渦的流動(dòng)方向?yàn)轫槙r(shí)針,煙道端旋渦的流動(dòng)方向?yàn)槟鏁r(shí)針。測(cè)試結(jié)果與模擬結(jié)果是相互吻合的。

    3)從鋁液流動(dòng)速度來看,單個(gè)測(cè)點(diǎn)處的流速實(shí)測(cè)值與模擬值存在一定的差別,但是整體最大流速為13.5 cm/s,平均流速為8.3 cm/s,與設(shè)計(jì)模擬值基本吻合。

    4)綜上所述,可知基于數(shù)值模擬的電解槽流動(dòng)場(chǎng)方法是準(zhǔn)確可靠的,這為今后鋁電解技術(shù)的開發(fā)提供堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。

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