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    鋁合金熱頂鑄造圓鑄錠的偏析層控制方法

    2019-11-27 07:35:32石景巖
    有色冶金節(jié)能 2019年5期
    關(guān)鍵詞:鑄錠偏析結(jié)晶器

    石景巖

    (山東南山鋁業(yè)股份有限公司航空材料事業(yè)部, 山東 龍口 265713)

    0 前言

    偏析層是鋁合金鑄錠特有的冶金缺陷,與低液位鑄造法不同,熱頂鑄造法偏析層一般較大,尤其在7xxx系鋁合金大規(guī)格圓鑄錠中尤為常見。偏析層內(nèi)化學(xué)成分及相組成與芯部的有較大差異,造成后續(xù)加工制品化學(xué)成分不均勻,影響到制品組織及性能的均勻性[1-2]。鑄錠表面偏析層會出現(xiàn)在產(chǎn)品的表面,該缺陷在擠壓過程中沒有明顯表露出來,不易被發(fā)現(xiàn),但是在經(jīng)過陽極氧化后,該缺陷會產(chǎn)生氧化條紋而顯現(xiàn)出來[3]。因此,進(jìn)行后續(xù)加工之前,通常采用車皮等方法將鑄錠偏析層除去,若偏析層過大,則會導(dǎo)致車皮后鑄錠尺寸過小或不能滿足客戶加工需求,影響成品率甚至導(dǎo)致鑄錠報(bào)廢。所以,在實(shí)際生產(chǎn)中需要優(yōu)化熱頂鑄造工藝,盡量縮減鑄錠表面偏析層尺寸。

    1 偏析層的組織形貌

    1.1 偏析層低倍組織形貌

    試片經(jīng)腐蝕后,偏析層的組織形貌為延鑄錠殼層周邊均勻存在,由鑄錠邊部向鑄錠芯部延伸,有時(shí)由于工藝控制不當(dāng),偏析層內(nèi)或試片表面有夾渣、光亮晶粒(圖1)、氣孔等缺陷存在。在實(shí)際生產(chǎn)中,低倍檢測偏析層厚度最大尺寸為車皮最小切削量,如圖2所示。

    圖1 低倍宏觀形貌

    從理論層面分析,光亮晶為枝晶形核、生長過程中產(chǎn)生的缺陷,其形成原因與局部區(qū)域溫度過冷或成分過冷有關(guān);其形貌必須經(jīng)過低倍腐蝕或浸蝕才能明顯觀察到光亮晶,且尺寸較大,因?qū)饩€呈現(xiàn)區(qū)域鏡面反射特征,呈現(xiàn)為較亮的區(qū)域;在顯微鏡下觀察并不明顯,光亮晶并非連續(xù)排列,而是斷續(xù)存在,具有類似枝晶特征;其能譜顯示,光亮晶區(qū)域?qū)儆诤辖鸪煞重毣瘏^(qū)域,合金相含量相對較少,與正常組織差異較大,主合金元素由于成分偏析使其低于標(biāo)準(zhǔn)控制要求。

    1.2 偏析層顯微組織

    金相組織顯微形貌是從鑄錠表面到均勻晶粒結(jié)構(gòu)的距離[4]。試樣從邊部至芯部由表面偏析(富析區(qū))和貧化區(qū)組成。表面偏析是溶質(zhì)元素濃度高導(dǎo)致晶粒邊界變寬,通常富析區(qū)內(nèi)的晶粒小并且可能大小不均勻;貧化區(qū)是溶質(zhì)元素濃度低導(dǎo)致狹窄、不明晰的晶粒邊界,溶質(zhì)元素的缺少導(dǎo)致生成不規(guī)則的大晶粒,如圖3所示。

    圖2 宏觀形貌尺寸

    2 偏析層的形成機(jī)理

    偏析層的形成與合金的凝固過程緊密相關(guān),在鑄造過程中,整個(gè)凝固過程大致可以分為三個(gè)階段:第一階段初始結(jié)晶器激冷區(qū)、第二階段慢激冷區(qū)及第三階段超前冷卻距離區(qū),如圖4所示。

    圖3 金相組織形貌

    圖4 合金的凝固過程

    1)第一階段初始結(jié)晶器激冷區(qū)。熔融鋁在熱頂下通過轉(zhuǎn)接板與石墨環(huán)直接接觸,在熱傳導(dǎo)和潤滑油共同冷卻作用下,形成固態(tài)殼或外皮的冷卻稱為一次冷卻。

    2)第二階段慢激冷區(qū)。固化的凝殼收縮與結(jié)晶器壁有初步間隙距離,冷卻水通過熱交換進(jìn)行第二次冷卻,這極大地降低了熱傳導(dǎo),在液穴內(nèi)熔融金屬溫度場熱傳遞的作用下,初步形成的凝殼隨溫度升高重熔,在鑄錠表面形成表面不規(guī)則的偏析瘤。

    若液穴內(nèi)熔融金屬溫度過高則使液穴壁內(nèi)晶界和枝晶界的不平衡共晶熔化,會造成一些合金中凝固外殼的部分重熔。這種重熔的金屬,富含合金化元素,在結(jié)晶中滲出,并從外表皮跑出來,形成一個(gè)崎嶇不平的表面,在鑄錠外表面形成具有富集層的偏析層。

    3)第三階段超前冷卻距離區(qū)。此階段冷卻水沖擊鑄錠表面,快速冷卻使鑄錠冷卻帶上移,從而固化鑄錠輪廓形狀;超前冷卻距離就是冷卻水沖擊點(diǎn)以上的距離,其隨冷卻強(qiáng)度、鑄造速度、合金系別和鑄造溫度相關(guān)。

    3 有效控制偏析層的方法

    通過分析鋁液凝固過程(圖4),可以發(fā)現(xiàn)偏析層是在第二階段慢激冷區(qū)產(chǎn)生,鑄錠在第二階段停留時(shí)間越長,表面外殼受到二次加熱的熱量越多,重熔金屬越多,產(chǎn)生的偏析層越厚。因此,要想減小偏析層厚度,應(yīng)該盡量減少鑄錠在慢激冷區(qū)停留時(shí)間,或者要減少一次冷卻與二次冷卻的距離,例如在低液位鑄造過程中,可以通過控制結(jié)晶器內(nèi)液位高度去控制一次冷卻與二次冷卻的距離,所以扁錠的殼層通常很薄。而圓錠采用熱頂法鑄造,不能控制結(jié)晶器內(nèi)金屬液位,因此想要減少殼層的有效手段比較少,通常為增大鑄造速度和提高鑄造溫度。增大鑄造速度可以降低一次冷卻的位置,從而減小偏析層厚度;降低水溫,可增大水的淬火能力,將二次冷卻上移,從而減小偏析層厚度。下文以7xxx系產(chǎn)品600 mm鑄錠為例進(jìn)行實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。

    3.1 鑄造速度

    根據(jù)偏析層生成的原理,適當(dāng)增加鑄造速度,可以直接減小鑄錠在慢激冷區(qū)停留的時(shí)間,降低二次加熱重熔,進(jìn)而減小鑄錠表面偏析層厚度,實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表1。

    表1 不同鑄造速度下的鑄錠偏析層厚度

    由表1可知,在鑄造溫度不變的條件下,隨著鑄造速度的升高,偏析層厚度減小,而對鑄錠晶粒度和疏松度沒有影響。

    3.2 鑄造溫度

    不同鑄造溫度下的鑄錠偏析層厚度實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表2。

    由表2可以看出,在鑄造速度不變的條件下,提高鑄造溫度,可以明顯減小鑄錠的表面偏析層厚度。這是因?yàn)檫m當(dāng)提高鑄造溫度,鋁液溫度升高,鑄錠液穴加深,液相線上移,延遲了表面外殼生成,使初始結(jié)晶器激冷區(qū)下移,進(jìn)而壓縮了慢激冷區(qū)的區(qū)域范圍,間接降低了鑄錠在慢激冷區(qū)的停留時(shí)間,可以更有效地減小鑄錠表面偏析層厚度。因此,在適當(dāng)溫度區(qū)間范圍,隨著溫度升高,對鑄錠疏松、裂紋、粗晶無影響,對鑄錠殼層厚度影響較大,隨著溫度升高,鑄錠錠尾處殼層厚度趨于正常,但溫度過高會導(dǎo)致鑄錠芯部晶粒度有粗化傾向。

    表2 不同鑄造溫度下的鑄錠偏析層厚度

    3.3 鑄造水流量

    在鑄造速度、溫度控制工藝相同的情況下更改冷卻水流量分別為40 m3/h、45 m3/h、50 m3/h,通過3組不同水流量實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),提高水流量對偏析層控制影響不大;雖然可以增大超前冷卻距離從而降低偏析層,但效率低,改變量不明顯;且在高合金濃度硬合金生產(chǎn)中,過大的冷卻強(qiáng)度極易導(dǎo)致鑄錠裂紋的產(chǎn)生。

    3.4 工裝位置

    試片在低倍檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)試片邊部出現(xiàn)無規(guī)律的光晶偏析,鑄錠時(shí)常由于1~2個(gè)位置的光晶偏析導(dǎo)致低倍不合格,為分析此缺陷形成,判定工裝可能會對其產(chǎn)生加大影響;鑄造后在鑄錠外表面做好位置標(biāo)識,觀察較大偏析層處與工裝的位置關(guān)系,根據(jù)低倍結(jié)果,無明顯規(guī)律關(guān)系。

    3.5 實(shí)驗(yàn)解析

    通過大量實(shí)驗(yàn)及理論分析,鋁合金在鑄造過程中,熔融鋁金屬接觸鑄造工裝后會迅速降溫結(jié)晶,以固態(tài)或固液共存狀態(tài)存在分流盤內(nèi)進(jìn)行填充鑄造。由于鑄造速度慢、溫度低、熔體流量小等原因,凝鋁一直停留在分流漏斗處直至鑄造速度、溫度、流量穩(wěn)定后流轉(zhuǎn)至鑄錠內(nèi),再通過鑄錠結(jié)晶,以光亮晶或光晶偏析的形式出現(xiàn)的鑄錠上[5-6]。為去除此缺陷,應(yīng)使鑄造盡早進(jìn)入穩(wěn)定模式,鑄造盤應(yīng)提前充分并保持良好的預(yù)熱,以保證偏析層的控制。

    4 結(jié)束語

    有效控制熱頂鑄造圓鑄錠偏析層的方法較少,如放流法、環(huán)繞攪拌法,同時(shí)必須保證合格的工裝維護(hù)、流盤的充分預(yù)熱、工藝參數(shù)及鑄造溫度的合理匹配;在經(jīng)過多次實(shí)際生產(chǎn)實(shí)驗(yàn)積累豐富經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,落實(shí)關(guān)鍵工藝控制要求,最終生產(chǎn)出合格的優(yōu)質(zhì)鑄錠,偏析層及內(nèi)部質(zhì)量得到有效控制,低倍宏觀檢測一次合格率達(dá)98%以上。

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