150MW機(jī)組煤粉鍋爐創(chuàng)新應(yīng)用等離子點(diǎn)火技術(shù)實(shí)現(xiàn)無(wú)油點(diǎn)火穩(wěn)燃降低運(yùn)行成本

于會(huì)泳，張繼武

（金川集團(tuán)有限公司，甘肅 金昌 737100）

1 熱電二車(chē)間鍋爐改造等離子點(diǎn)火技術(shù)的背景及意義

熱電公司熱電二車(chē)間兩臺(tái)150MW機(jī)組承擔(dān)著集團(tuán)公司三大礦山用電發(fā)供、輸配和廠區(qū)生產(chǎn)熱負(fù)荷供應(yīng)生產(chǎn)任務(wù)，是集團(tuán)公司主力自備電廠。鍋爐配備大油槍點(diǎn)火裝置，采用0#輕柴油，每年因鍋爐啟停和助燃使用輕柴油約1000多噸，直接成本約900萬(wàn)元左右。近年來(lái)，隨著世界性的能源緊張，原油價(jià)格不斷上漲，燃油成本大幅增加。據(jù)有關(guān)資料統(tǒng)計(jì)表明，我國(guó)電站燃煤鍋每年消耗燃料油約1100萬(wàn)噸，鍋爐用于啟動(dòng)點(diǎn)火、低負(fù)荷穩(wěn)燃和新機(jī)組調(diào)試消耗的燃油大約在410萬(wàn)噸左右。隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和火電廠的建設(shè)，這一數(shù)字將進(jìn)一步增加，這不僅加劇了我國(guó)石油資源的供需矛盾，而且耗資上百億元。燃油量的增加也使得電廠的建設(shè)成本和發(fā)電成本都大大增加，不利于電廠的經(jīng)濟(jì)效益。因此，為了減少燃油的消耗量、降低發(fā)電成本，電力工作者一直致力于開(kāi)發(fā)新的煤粉鍋爐節(jié)油點(diǎn)火技術(shù)。國(guó)家相關(guān)部門(mén)也將研究、開(kāi)發(fā)及應(yīng)用以煤代油的技術(shù)和產(chǎn)品作為長(zhǎng)期能源戰(zhàn)略的一部分納入《中國(guó)能源》白皮書(shū)和《節(jié)約和替代燃料油“十五”規(guī)劃》。

煤粉鍋爐等離子點(diǎn)火與穩(wěn)燃技術(shù)實(shí)現(xiàn)了點(diǎn)火技術(shù)與穩(wěn)燃技術(shù)的有效結(jié)合。該技術(shù)是一項(xiàng)以熱等離子體作為煤粉激發(fā)熱源，直接點(diǎn)燃煤粉，啟動(dòng)鍋爐，并可在鍋爐低負(fù)荷時(shí)穩(wěn)定鍋爐燃燒的新技術(shù)。

我國(guó)和世界上許多國(guó)家近幾十年來(lái)在等離子點(diǎn)火技術(shù)的研究方面曾投入了大量精力。從20世紀(jì)70年代開(kāi)始，美國(guó)的CE公司、 B&W公司、西屋公司,原蘇聯(lián)動(dòng)力科學(xué)研究院等都曾從事過(guò)該技術(shù)研究，我國(guó)的清華大學(xué)、華中理工大學(xué)、哈爾濱鍋爐廠等單位也做了大量的研究和實(shí)驗(yàn)工作。煙臺(tái)龍?jiān)措娏夹g(shù)股份有限公司（煙臺(tái)龍?jiān)矗?997年開(kāi)始致力于等離子點(diǎn)火技術(shù)的研究，開(kāi)發(fā)出DLZ-200型等離子點(diǎn)火裝置，并于2000年2月15日在煙臺(tái)電廠一臺(tái)210t/h貧煤鍋爐上點(diǎn)火啟動(dòng)成功。經(jīng)過(guò)半年多的工業(yè)應(yīng)用考核，于2000年9月，首次在煙臺(tái)電廠50MW機(jī)組鍋爐上，完成工業(yè)性試驗(yàn)，并通過(guò)了原國(guó)家電力公司組織的專家鑒定，此后逐步將該技術(shù)推向市場(chǎng)。在推廣應(yīng)用過(guò)程中，煙臺(tái)龍?jiān)赐晟屏讼到y(tǒng)，提高了該技術(shù)的適應(yīng)性和技術(shù)水平，形成了產(chǎn)業(yè)化。

2000年12月，該技術(shù)在佳木斯發(fā)電廠100MW中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)燃用煙煤的鍋爐上，成功的實(shí)現(xiàn)了冷態(tài)點(diǎn)火。在中國(guó)首次實(shí)現(xiàn)等離子點(diǎn)火技術(shù)從工業(yè)試驗(yàn)到工程應(yīng)用的轉(zhuǎn)變。

2006年，等離子點(diǎn)火技術(shù)成功應(yīng)用于玉環(huán)電廠1000MW機(jī)組，開(kāi)創(chuàng)了我國(guó)最大容量機(jī)組應(yīng)用等離子點(diǎn)火技術(shù)的歷史。

2007年，煙臺(tái)龍?jiān)吹牡入x子點(diǎn)火系統(tǒng)落戶韓國(guó)三千浦電廠，實(shí)現(xiàn)了機(jī)組的無(wú)油啟停，各項(xiàng)設(shè)備運(yùn)行穩(wěn)定，鍋爐燃燒情況良好，為電廠節(jié)約了大量的燃油。這也標(biāo)志著我國(guó)的等離子點(diǎn)火技術(shù)走出國(guó)門(mén)，走向世界，達(dá)到世界領(lǐng)先水平。

為了降低發(fā)電成本，解決熱電二車(chē)間鍋爐運(yùn)行中存在的問(wèn)題，采用新技術(shù)、新工藝實(shí)現(xiàn)鍋爐無(wú)油點(diǎn)火，解決鍋爐結(jié)焦的問(wèn)題，提高機(jī)組的整體經(jīng)濟(jì)性勢(shì)在必行。2012年開(kāi)始，熱電公司安排技術(shù)骨干，針對(duì)兩臺(tái)煤粉鍋爐點(diǎn)火問(wèn)題，多次向外部專業(yè)電廠和專業(yè)廠家進(jìn)行技術(shù)咨詢。通過(guò)專業(yè)技術(shù)人員對(duì)國(guó)內(nèi)300MW、600MW大機(jī)組鍋爐應(yīng)用的等離子點(diǎn)火技術(shù)進(jìn)行考證和分析研究，提出了在480t/h煤粉鍋爐低爐膛、小斷面尺寸爐膛，以降低三層煤粉燃燒器整體高度，縮減燃燒器噴口間距，收縮點(diǎn)火切圓，增加點(diǎn)火貼壁風(fēng)防止結(jié)渣的整體等離子點(diǎn)火技術(shù)創(chuàng)新應(yīng)用思路。

2013年10月，熱電二車(chē)間兩臺(tái)鍋爐點(diǎn)火裝置采用為等離子點(diǎn)火技術(shù)并順利投運(yùn)，實(shí)現(xiàn)了鍋爐無(wú)油點(diǎn)火及低負(fù)荷助燃功能，節(jié)約了燃油，同時(shí)解決了鍋爐結(jié)焦的問(wèn)題，產(chǎn)生了較大的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。

2 熱電二車(chē)間鍋爐概況及存在問(wèn)題分析

2.1 鍋爐概況

熱電公司熱電二車(chē)間 DG480/13.7-II10 型鍋爐是一次中間再熱π型布置、超高壓自然循環(huán)汽包爐、單爐膛、燃燒器四角布置、切圓燃燒、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、采用回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器、露天布置、 爐頂大包、緊身封閉、全鋼結(jié)構(gòu)、雙排布置。

配鋼球磨中儲(chǔ)式制粉系統(tǒng)、乏氣送粉，每爐配 2 臺(tái) MTZ3258鋼球磨煤機(jī)。 尾部豎井為雙煙道、尾部豎井由中隔墻過(guò)熱器分為前煙道和后煙道，在前煙 道布置旁路省煤器，在后煙道布置冷段再熱器，下級(jí)省煤器布置在尾部豎井煙道下部煙道內(nèi)。

鍋爐運(yùn)行方式：帶基本負(fù)荷并具有變負(fù)荷調(diào)峰能力，鍋爐在75% ～100%BMCR 范圍內(nèi)定壓運(yùn)行，鍋爐在 50%～100%BMCR范圍內(nèi)滑壓運(yùn)行，主蒸汽、再熱蒸汽達(dá)到額定值。

（1）鍋爐基本尺寸

（2） 爐膛主要參數(shù)

（3）設(shè)計(jì)燃煤成分及特性

①燃料著火特性

②燃料燃盡特性

③燃料結(jié)渣特性

（4）鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)

（5）燃燒器

煤粉燃燒器為四角布置、切向燃燒、噴嘴固定、百頁(yè)窗式水平濃淡直流燃燒器，采用雙切圓布置方式，假想切圓直徑為Φ641mm（如圖1），每角燃燒器共布置有10層噴口（如圖2），其中有四層周界風(fēng)（A、B、C、D）噴口，一層頂二次風(fēng)（OFA）噴口，五層二次風(fēng)噴口，（AA、AB、BC、CD、DD，其中AB、CD層布置有燃油裝置）。鍋爐設(shè)有二次風(fēng)大風(fēng)箱，固定在兩側(cè)墻水冷壁上，隨水冷壁一同膨脹。燃燒器設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)下表：

圖 1 燃燒器切圓布置圖

（6）鍋爐點(diǎn)火裝置及助燃用油系統(tǒng)

鍋爐點(diǎn)火裝置采用高能點(diǎn)火器，設(shè)兩層共8支簡(jiǎn)單機(jī)械霧化油槍，油槍布置在二次風(fēng)噴口中供點(diǎn)火和低負(fù)荷穩(wěn)燃用，單只油槍出力1150kg/h，總出力為30%BMCR。油槍采用二級(jí)點(diǎn)火系統(tǒng)，高能點(diǎn)火器作為輕油引燃用，點(diǎn)火時(shí)，點(diǎn)火器火花棒產(chǎn)生高強(qiáng)度的火花將輕油點(diǎn)燃。

圖 2 噴口布置圖

2.2 熱電二車(chē)間鍋爐存在的問(wèn)題分析

（1）兩臺(tái)鍋爐配備大油槍點(diǎn)火裝置，采用的是0#輕柴油，每支油槍設(shè)計(jì)出力1.15t/h。隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)，油槍霧化能力減弱，造成小時(shí)耗油量增加，每支油槍出力在1.5t/h左右，機(jī)組啟、停一次，燃油消耗量達(dá)25噸，僅燃油一項(xiàng)成本達(dá)20萬(wàn)元，每年因鍋爐啟停和助燃消耗輕柴油約1000多噸，直接成本約900萬(wàn)元左右，生產(chǎn)成本巨大。

（2）鍋爐的爐膛容積為4246m3，爐膛容積熱負(fù)荷與截面積熱負(fù)荷分別為131KW/m3（對(duì)應(yīng)113×103KCal/M3H）與4.349MW/m2（對(duì)應(yīng)3.74×106KCal/M2H），容積熱負(fù)荷偏大。

（3）鍋爐設(shè)計(jì)燃煤為靖遠(yuǎn)煤種，校核煤種為寧夏煤種，實(shí)際燃用煤種多為新疆方向來(lái)煤，灰熔點(diǎn)較低，且沒(méi)有穩(wěn)定的燃煤來(lái)源，煤質(zhì)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出設(shè)計(jì)范圍，鍋爐結(jié)渣問(wèn)題突出，出力最大可帶390t/h，達(dá)不到鍋爐設(shè)計(jì)出力，機(jī)組效率較低。

（4）采用油槍點(diǎn)火裝置，由于燃油的霧化及其它原因可能會(huì)導(dǎo)致燃油燃燒不完全，電除塵器運(yùn)行時(shí)，未燃盡的油滴會(huì)玷污電除塵器的極板，降低除塵器的除塵效率，所以在鍋爐點(diǎn)火和油槍助燃期間，要求電除塵器不能投運(yùn)，會(huì)使鍋爐出口粉塵濃度超標(biāo)，達(dá)不到環(huán)保要求。

（5）由于油槍霧化能力減弱、冬季環(huán)境溫度偏低等原因，油槍點(diǎn)火初期著火困難，多次打火方能著火，延遲機(jī)組啟動(dòng)時(shí)間。

3 熱電二車(chē)間鍋爐等離子點(diǎn)火技術(shù)改造應(yīng)用

3.1 等離子點(diǎn)火器設(shè)計(jì)原則

（1）確保點(diǎn)火過(guò)程安全可靠。其系統(tǒng)設(shè)計(jì)在啟動(dòng)過(guò)程中必須確保啟動(dòng)過(guò)程的安全可靠，即穩(wěn)定安全地著火，不二次燃燒、不爆燃，投入功率需滿足點(diǎn)火啟動(dòng)曲線的需求；在正常運(yùn)行過(guò)程中不影響主燃燒器的主要性能，不影響整體燃燒組織結(jié)構(gòu)、不結(jié)渣、不超溫。

（2）滿足機(jī)組滑停及低負(fù)荷穩(wěn)燃的要求。

（3）在滿足等離子點(diǎn)火的條件下，從設(shè)計(jì)的角度確保各項(xiàng)改造對(duì)鍋爐的性能影響達(dá)到最小的原則。

（4）在滿足等離子點(diǎn)火的條件下，各部分系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，應(yīng)最大限度地采用機(jī)組的原有資源，盡可能減少對(duì)原配套系統(tǒng)及其設(shè)備的改變，以減少投資、簡(jiǎn)化系統(tǒng)、運(yùn)行維護(hù)方便為宗旨，減少對(duì)原設(shè)計(jì)的影響。

（5）應(yīng)充分考慮系統(tǒng)在試運(yùn)行時(shí)調(diào)試的方便。

（6）應(yīng)充分考慮其系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)可能出現(xiàn)危及機(jī)組安全可靠運(yùn)行的突發(fā)情況，做好事故預(yù)測(cè)，并采取對(duì)應(yīng)的防范措施。

（7）便于調(diào)整試運(yùn)，便于運(yùn)行操作、調(diào)整和監(jiān)視。

（8）等離子點(diǎn)火系統(tǒng)能做到熱備用，在鍋爐燃燒不穩(wěn)或低負(fù)荷時(shí)可快速啟動(dòng)進(jìn)行助燃。

3.2 等離子燃燒器的設(shè)計(jì)原則

（1）良好的穩(wěn)燃特性：可以從鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)點(diǎn)火到滿負(fù)荷運(yùn)行全過(guò)程中保持穩(wěn)燃，具有良好的單個(gè)燃燒器的獨(dú)立穩(wěn)燃能力，鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷不大于35%BMCR。

（2）理想的初始燃盡率：從開(kāi)始著火到熱態(tài)大負(fù)荷下，單個(gè)燃燒器的燃盡率非常高，使得初期冷環(huán)境下的充分燃燒，基本消除尾部煙道積粉二次燃燒的威脅。

（3）高效迅速著火：可以在投粉后迅速點(diǎn)燃形成穩(wěn)定火炬，達(dá)到遇粉就燃的快速助燃和啟動(dòng)能力。

（4）可控的溫度特征：燃燒器的噴口溫度可以通過(guò)風(fēng)速、濃度、風(fēng)壓、煤粉分配、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)等諸多因素進(jìn)行調(diào)整。

（5）煤粉氣流適應(yīng)能力寬泛：燃燒系統(tǒng)能夠擴(kuò)大煤種適應(yīng)性。

（6）強(qiáng)化的抗干擾性能：在冷爐條件下，其穩(wěn)燃過(guò)程即不受周?chē)物L(fēng)又不受大動(dòng)量的吹掃影響，其內(nèi)燃過(guò)程的良好組織是最關(guān)鍵的因素。

（7）優(yōu)良的防結(jié)焦性能：并避免各受熱面的高溫腐蝕及結(jié)焦，鍋爐連續(xù)出力不低于420t/h。

（8）穩(wěn)定的長(zhǎng)焰火炬形態(tài)：這一點(diǎn)顯著不同于常規(guī)油燃燒器和傳統(tǒng)其他類型點(diǎn)火燃燒器的特點(diǎn)，在初期冷爐狀態(tài)數(shù)十秒鐘內(nèi)即可獲得穩(wěn)定長(zhǎng)火焰。

3.3 等離子點(diǎn)火燃燒系統(tǒng)改造布置

等離子點(diǎn)火燃燒系統(tǒng)由等離子點(diǎn)火裝置和輔助系統(tǒng)兩大部分組成。點(diǎn)火裝置包括等離子發(fā)生器、等離子燃燒器。輔助系統(tǒng)包括電源裝置、控制系統(tǒng)、冷卻水系統(tǒng)、載體風(fēng)系統(tǒng)、圖像火檢系統(tǒng)。

（1）綜合考慮熱電二車(chē)間鍋爐對(duì)等離子點(diǎn)火及穩(wěn)燃裝置的可靠性要求，確定在A、B層燃燒器位置安裝布置兼有主燃燒器功能的等離子體燃燒器，共計(jì)8只，對(duì)應(yīng)B排粉機(jī)。在鍋爐點(diǎn)火和穩(wěn)燃期間，等離子體燃燒器具有點(diǎn)火和穩(wěn)燃功能，在鍋爐正常運(yùn)行過(guò)程中，該等離子體燃燒器具有主燃燒器功能。等離子燃燒器見(jiàn)圖3。

圖3 等離子燃燒器實(shí)物圖

（2）將鍋爐原燃燒器的一次風(fēng)內(nèi)筒從后端面向后整體拆除，替換為等離子點(diǎn)火燃燒器。該燃燒器后端與一次風(fēng)彎頭相連，前端與原燃燒器平齊。經(jīng)過(guò)改裝的彎頭上裝有等離子發(fā)生器，產(chǎn)生的等離子體通過(guò)長(zhǎng)桿型的等離子體輸送裝置送到前端的點(diǎn)火位置，煤粉在這里被逐級(jí)點(diǎn)燃后噴入爐膛。等離子發(fā)生器見(jiàn)圖4。

圖4 等離子發(fā)生器實(shí)物圖

（3）一次風(fēng)彎頭及燃燒器入口尺寸經(jīng)過(guò)仔細(xì)核算，其通流面積與原燃燒器基本相同，以保證燃燒器阻力、一次風(fēng)流速與原燃燒器相同；等離子點(diǎn)火燃燒器內(nèi)部為兩層中心筒套裝的結(jié)構(gòu)，不會(huì)對(duì)煤粉氣流造成擾動(dòng)，假象切圓直徑減少為Φ600mm；原燃燒器的內(nèi)、外二次風(fēng)的旋流葉片在結(jié)構(gòu)上不做任何改動(dòng)，其運(yùn)行方式也保持不變。

（4）二次風(fēng)噴口由每角10層改造為12層，其中有四層周界風(fēng)（A、B、C、D）噴口，三層燃盡風(fēng)（OFA）噴口，最頂層燃盡風(fēng)噴口能夠上下擺動(dòng)，具有汽溫調(diào)節(jié)功能；五層二次風(fēng)噴口（AA、AB、BC、CD、DD），采用新的二次風(fēng)室，高度增加1.8米，增加兩層高位燃盡風(fēng)噴口，提高煤粉燃盡率。

（5）底層燃燒器位置不變，每層燃燒器間距減小0.3米，頂層燃燒器位置下降0.9米，增加斷面熱負(fù)荷，提高鍋爐低負(fù)荷穩(wěn)燃性能。

（6）主燃燒器兩側(cè)增加貼壁風(fēng)(圖5)，解決鍋爐結(jié)焦問(wèn)題。

圖5 等離子燃燒器貼壁風(fēng)示意圖

3.4 等離子點(diǎn)火技術(shù)工作原理

3.4.1 等離子發(fā)生器的原理

圖6 等離子發(fā)生器的工作原理圖

圖6是等離子發(fā)生器的原理示意圖，該發(fā)生器為磁穩(wěn)空氣載體等離子發(fā)生器，由線圈、陰極、陽(yáng)極組成。其中，陰極材料采用高導(dǎo)電率的金屬材料或非金屬材料制成，陽(yáng)極由高導(dǎo)電率、高導(dǎo)熱率及抗氧化的金屬材料制成，它們均采用水冷方式，以承受電弧高溫沖擊。該線圈在高溫250℃情況下具有抗2000V的直流電壓擊穿能力，電源采用全波整流并具有恒流性能。

其啟弧原理為：首先設(shè)定電源的工作輸出電流(250～350A)，當(dāng)陰極在直線電機(jī)的推動(dòng)下，與陽(yáng)極接觸后，電源按設(shè)定的工作電流工作，當(dāng)輸出電流達(dá)到工作電流后，直線電機(jī)推動(dòng)陰極向后移動(dòng)，當(dāng)陰極離開(kāi)陽(yáng)極的瞬間，電弧建立起來(lái)，當(dāng)陰極達(dá)到規(guī)定的放電間距后，在空氣動(dòng)力和磁場(chǎng)的作用下，裝置產(chǎn)生穩(wěn)定的電弧放電，生成等離子體。

3.4.2 等離子發(fā)生器的點(diǎn)火機(jī)理

（1）高溫效應(yīng)：等離子煤粉點(diǎn)火裝置是利用直流電流在介質(zhì)氣壓0.005～0.03MPa的條件下接觸拉開(kāi)引弧，并在強(qiáng)磁場(chǎng)控制下獲得穩(wěn)定功率的定向空氣等離子體，該等離子體在專門(mén)設(shè)計(jì)的燃燒器的中心燃燒筒中形成溫度T＞5000K的溫度梯度極大的局部高溫火核區(qū)，煤粉顆粒通過(guò)該等離子體火核時(shí)受到高溫?zé)釠_擊作用，迅速吸熱膨脹并釋放出揮發(fā)份，使煤粉顆粒破裂分解，從而迅速著火燃燒。同時(shí)由于受熱著火過(guò)程是在氣固兩相中進(jìn)行，混合物組分的粒級(jí)因受熱破裂粉碎發(fā)生物理化學(xué)變化，進(jìn)而使得煤粉的燃燒速度加快，大大地減少了煤粉燃燒所需要的引燃能量。

（2）化學(xué)效應(yīng)：等離子體存在大量原子(C、H、O)、原子團(tuán)(OH、H2、O2)、離子(、OH－、H＋)和電子氣體等化學(xué)活性的粒子，可加快熱化學(xué)轉(zhuǎn)換，強(qiáng)化煤粉燃燒和提高燃料的燃盡率。

（3）電場(chǎng)效應(yīng)：電弧產(chǎn)生等離子體，伴隨著燃燒區(qū)里產(chǎn)生相當(dāng)強(qiáng)的電場(chǎng)，使得燃燒過(guò)程更加積極，提高煤粉的燃盡率。

3.4.3 等離子體燃燒器燃燒原理

等離子燃燒器是借助等離子發(fā)生器的電弧來(lái)點(diǎn)燃煤粉的煤粉燃燒器，與以往的煤粉燃燒器相比，等離子燃燒器在煤粉進(jìn)入燃燒器的初始階段就用等離子弧將煤粉點(diǎn)燃，并將火焰在燃燒器內(nèi)逐級(jí)放大，屬內(nèi)燃型燃燒器，可在爐膛內(nèi)無(wú)火焰狀態(tài)下直接點(diǎn)燃煤粉，從而實(shí)現(xiàn)鍋爐的無(wú)油啟動(dòng)和無(wú)油低負(fù)荷穩(wěn)燃。

熱電二車(chē)間采用的是最新技術(shù)的四代等雙尺度低氮等離子體燃燒器，由等離子體發(fā)生器、中心筒一級(jí)燃燒室、內(nèi)套筒二級(jí)燃燒室、外套筒等部分組成，等離子體發(fā)生器采用軸向布置方式。

圖7 等離子點(diǎn)火原理圖

如圖7所示，等離子發(fā)生器產(chǎn)生穩(wěn)定功率的直流空氣等離子體，該等離子體在燃燒器的中心筒中形成T＞5000K的梯度極大的局部高溫區(qū)，煤粉顆粒通過(guò)該等離子“火核”受到高溫作用，并在10-3秒內(nèi)迅速釋放出揮發(fā)物，并使煤粉顆粒破裂粉碎，從而迅速燃燒。由于反應(yīng)是在氣相中進(jìn)行，使混合物組分的粒級(jí)發(fā)生了變化，因而使煤粉的燃燒速度加快，也有助于加速煤粉的燃燒。

燃燒器采用逐級(jí)點(diǎn)火、放大燃燒結(jié)構(gòu)、濃淡燃燒技術(shù)，首先使得煤粉在中心筒中穩(wěn)定著火燃燒，然后在中心筒出口形成穩(wěn)定的二級(jí)煤粉點(diǎn)火源，逐級(jí)放大燃燒，從而完成一個(gè)持續(xù)、穩(wěn)定的點(diǎn)燃和燃燒過(guò)程。第二區(qū)為混合燃燒區(qū)，一般采用“濃點(diǎn)濃”的燃燒原則，將淡粉流貼墻而濃粉引入主點(diǎn)火燃燒器燃燒。這樣，一方面冷卻了混合段的壁面溫度，另一方面又有利于混合段的點(diǎn)火。第三區(qū)為強(qiáng)化燃燒區(qū)，如圖8所示，由于垂直煤粉濃集層與上游高溫火焰的強(qiáng)對(duì)流加熱，而水平煤粉濃集層與回流區(qū)高溫?zé)煔鈴?qiáng)湍流換熱，呈立體交叉分布的多方位煤粉濃集層被很快加熱而著火，這樣，相對(duì)集中的一個(gè)著火區(qū)，就變成互相引燃,互相支撐的多個(gè)著火面，從而達(dá)到穩(wěn)定燃燒。同時(shí)，如圖9所示，由于煤粉濃集層都在向火面，有利于防止火焰沖壁，減少水冷壁結(jié)渣。

圖8 燃燒技術(shù)原理示意圖

圖9 爐內(nèi)水平濃淡燃燒示意圖

3.5 輔助系統(tǒng)

輔助系統(tǒng)包括電源裝置、控制系統(tǒng)、冷卻水系統(tǒng)、載體風(fēng)系統(tǒng)、圖像火檢系統(tǒng)、控制系統(tǒng)。參見(jiàn)圖10

圖10 等離子發(fā)生器及輔助系統(tǒng)

3.5.1 等離子冷卻水系統(tǒng)

由于等離子發(fā)生器產(chǎn)生的電弧弧柱溫度通常在5000K到10000K范圍內(nèi)，分別發(fā)送和接收電子的陰極和陽(yáng)極處于高溫環(huán)境，而穩(wěn)定電弧的線圈長(zhǎng)時(shí)間通電也會(huì)產(chǎn)生熱量，因此，等離子發(fā)生器配備冷卻水系統(tǒng)，以冷卻等離子發(fā)生器的陰極、陽(yáng)極以及線圈。熱電二車(chē)間等離子冷卻水系統(tǒng)水源取自除鹽水，經(jīng)升壓泵后分別送至就地點(diǎn)火發(fā)生器內(nèi)，再分三路分別送入線圈和陰、陽(yáng)極。

3.5.2 等離子發(fā)生器配備載體風(fēng)系統(tǒng)

載體風(fēng)是等離子發(fā)生器產(chǎn)生等離子體的介質(zhì)。等離子電弧形成后，等離子電弧形成后，通過(guò)線圈形成的強(qiáng)磁場(chǎng)的作用壓縮成為壓縮電弧，需要載體風(fēng)氣以一定的流速吹出陽(yáng)極才能形成可利用的電弧。熱電二車(chē)間采用高壓離心風(fēng)機(jī)出口高壓風(fēng)系統(tǒng)為等離子發(fā)生器提供載體，在等離子點(diǎn)火器停止工作以后，高壓離心風(fēng)機(jī)繼續(xù)工作，為等離子點(diǎn)火器、圖像火檢探頭供冷卻風(fēng)。

3.5.3 等離子電源系統(tǒng)

等離子發(fā)生器使用的是直流電源，采用可控硅整流設(shè)備，將交流電轉(zhuǎn)換成直流電，提供給等離子發(fā)生器產(chǎn)生、并維持等離子電弧的穩(wěn)定。電源系統(tǒng)由電氣供電系統(tǒng)，隔離變壓器和整流柜三大部分組成。

3.5.4 火焰監(jiān)視系統(tǒng)

為監(jiān)視等離子點(diǎn)火燃燒器的火焰情況，方便運(yùn)行人員進(jìn)行燃燒調(diào)整，在等離子點(diǎn)火燃燒器上各安裝一套圖像火檢裝置，其視頻信號(hào)送至集控室內(nèi)大屏幕，運(yùn)行人員可在點(diǎn)火初期同時(shí)監(jiān)視八個(gè)等離子點(diǎn)火燃燒器的火焰（如圖11）。圖像火檢探頭的冷卻風(fēng)取自等離子載體系統(tǒng)的高壓離心風(fēng)機(jī)出口。

在集控室運(yùn)行人員通過(guò)觀察采集到的等離子體燃燒器噴口火焰圖像，可以初步判斷煤粉燃燒的好壞：

如果看到的火焰不明亮，黑龍（未燃的粉）很多，說(shuō)明燃燒差，需要進(jìn)一步調(diào)整，防止鍋爐因燃盡率太低，造成飛灰含碳過(guò)高，易造成尾部煙道二次燃燒；

如果看到的火焰明亮，無(wú)黑龍（未燃的粉），說(shuō)明燃燒太好，不符合燃燒器設(shè)計(jì)理念，需要進(jìn)一步調(diào)整。由于燃燒太劇烈，容易造成燃燒器壁溫超溫結(jié)焦結(jié)渣，甚者燒壞燃燒器。

圖11 爐膛燃燒火焰監(jiān)視圖像

3.5.5 燃燒器壁溫監(jiān)測(cè)系統(tǒng)

在等離子體燃燒器內(nèi)設(shè)有壁溫監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，在線監(jiān)測(cè)燃燒器前端和中心筒壁溫，運(yùn)行中控制在400℃以內(nèi)，以防止燃燒器超溫造成結(jié)焦結(jié)渣。等離子體燃燒器是內(nèi)燃式燃燒器，其通過(guò)一次風(fēng)進(jìn)行冷卻金屬壁。正常情況下中心筒及各級(jí)金屬外壁通過(guò)的應(yīng)該是一次風(fēng)對(duì)其進(jìn)行冷卻，所以其溫度不應(yīng)大于400℃。

（1）當(dāng)中心筒溫度高于400℃，運(yùn)行人員要進(jìn)行調(diào)整：應(yīng)適當(dāng)降低等離子體發(fā)生器工作電流，最低值不小于240A（工作范圍240～350A ）。應(yīng)適當(dāng)提高磨出口一次風(fēng)管道一次風(fēng)速（冷態(tài)16～18米／秒、熱態(tài)18～24米／秒）。適當(dāng)降低給粉機(jī)負(fù)荷。

（2）當(dāng)中心筒溫度過(guò)低時(shí)，為提高煤粉燃盡度要進(jìn)行調(diào)整：應(yīng)適當(dāng)提高等離子體發(fā)生器工作電流，最高值不大于350A（工作范圍240～350A ）。應(yīng)適當(dāng)降低磨出口一次風(fēng)管道一次風(fēng)速（冷態(tài)16～18米／秒、熱態(tài)18～24米／秒）。適當(dāng)提高給粉機(jī)負(fù)荷。

3.5.6 控制系統(tǒng)

（1）重要信號(hào)如MFT、等離子體斷弧采用硬接線方式與DCS連接。所有必要的開(kāi)關(guān)量、模擬量通過(guò)硬接線分別接入各機(jī)組DCS機(jī)柜，在每臺(tái)機(jī)組的DCS操作站可完成等離子體點(diǎn)火穩(wěn)燃系統(tǒng)的監(jiān)視和控制，使整個(gè)系統(tǒng)可以達(dá)到安全、穩(wěn)定的運(yùn)行。等離子體發(fā)生器輸出功率可靈活控制，滿足鍋爐點(diǎn)火及穩(wěn)燃需要。

（2）系統(tǒng)操作由DCS系統(tǒng)完成（如圖12）。利用DCS的操作員站實(shí)現(xiàn)等離子體系統(tǒng)的監(jiān)控。

圖12 等離子點(diǎn)火系統(tǒng)DCS控制系統(tǒng)圖

（3）等離子體控制系統(tǒng)具有以下主要功能：①等離子體電弧啟動(dòng)、停止程控。②等離子體電弧功率調(diào)節(jié)。③等離子體電弧電壓、電流、功率參數(shù)。④自動(dòng)保護(hù)等離子體發(fā)生器不被燒損。⑤等離子體陰極，陽(yáng)極運(yùn)行時(shí)間累計(jì)，提示更換陰極壽命。⑥等離子體裝置故障記錄。⑦燃燒器壁溫監(jiān)視，超溫報(bào)警。⑧一次風(fēng)速在線檢測(cè)。⑨聯(lián)鎖保護(hù)功能，與FSSS接口。

（4）等離子體發(fā)生器的控制。等離子體發(fā)生器的控制主要是對(duì)陰極的控制。通過(guò)對(duì)陰極的調(diào)整，進(jìn)行電壓的調(diào)節(jié)，陰極通過(guò)整流柜對(duì)其控制。

（5）等離子體點(diǎn)火程序。啟動(dòng)程序：在條件滿足的情況下，允許啟動(dòng)等離子體發(fā)生器。DCS發(fā)出啟動(dòng)指令，交流接觸器合閘，整流柜輸出380V直流電，進(jìn)陰極，直至陰極與陽(yáng)極接觸，然后陰極逐漸后退，電壓逐漸上升，到達(dá)系統(tǒng)設(shè)置的距離，出現(xiàn)電弧標(biāo)志。停止程序：DCS發(fā)出停止指令，交流接觸器分閘，陰極前進(jìn)至陽(yáng)極接觸，再后退2秒。保護(hù)程序：在冷卻水壓力不夠、載體風(fēng)壓力不夠、MFT等離子體發(fā)生器自動(dòng)停止。

3.6 采用等離子點(diǎn)火技術(shù)的風(fēng)險(xiǎn)分析及措施

3.6.1 爐膛爆燃的風(fēng)險(xiǎn)分析

等離子體發(fā)生器工作后，等離子體溫度在4000～10000℃左右，煤粉燃燒機(jī)理是高溫下煤粉顆粒被多次破碎，發(fā)生強(qiáng)烈的物理化學(xué)反應(yīng)，裂解出大量的揮發(fā)分，揮發(fā)分在一、二級(jí)燃燒室內(nèi)基本完全燃盡，并點(diǎn)燃煤粉中的固定碳。燃燒器噴口的火焰溫度為1000～1100℃，火焰向爐膛傳播的過(guò)程中，吸收二次風(fēng)及爐膛空氣中的氧量，大部分繼續(xù)燃燒，僅剩下少量可燃物。

熱電二車(chē)間鍋爐燃用設(shè)計(jì)為揮發(fā)分較高的煙煤，在鍋爐冷態(tài)也可以保證煤粉較高的燃燒效率。而且，隨著點(diǎn)火時(shí)間的推移，爐膛溫度逐步提高，其燃燒效率也會(huì)逐漸增加，這樣采用等離子體點(diǎn)火系統(tǒng)進(jìn)行鍋爐冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)，大量煤粉已被點(diǎn)燃，鍋爐爆燃的可能性極小。

3.6.2 二次燃燒的風(fēng)險(xiǎn)控制

空預(yù)器吹灰裝置在鍋爐點(diǎn)火前必須具備投入條件，空預(yù)器消防裝置必須具備投入條件，空預(yù)器入口煙氣側(cè)有煙溫測(cè)點(diǎn)，并設(shè)置溫升梯度報(bào)警。在鍋爐點(diǎn)火的過(guò)程中，要保證空預(yù)器吹灰蒸汽參數(shù)及吹灰頻率。

每次鍋爐點(diǎn)火前，應(yīng)對(duì)鍋爐省煤器落灰斗、空預(yù)器落灰斗等進(jìn)行清理，保證暢通。每次停爐后及時(shí)完成落灰斗清理。

機(jī)組并網(wǎng)后，要控制機(jī)組升負(fù)荷速率，逐步增加爐膛通風(fēng)量，防止煙溫的突然升高。

3.6.3 等離子體發(fā)生器故障時(shí)的技術(shù)措施

等離子體燃燒器在正常運(yùn)行中有發(fā)生故障導(dǎo)致未燃煤粉直接噴入爐膛的隱患，威脅爐膛安全?？梢酝ㄟ^(guò)熱工保護(hù)，避免上述現(xiàn)象的發(fā)生。即設(shè)置等離子體發(fā)生器發(fā)生故障時(shí)，保護(hù)聯(lián)跳相應(yīng)給粉。

3.6.4 等離子體燃燒器對(duì)鍋爐NOx排放值影響分析

鍋爐燃燒中生成的氮氧化物從生成類型分為：燃料型NOx、熱力型NOx 、快速型NOx。研究表明，煤粉爐(爐內(nèi)溫度低于2000K)主要是燃料型NOx ，約占總量75%-80%，其余為熱力型NOx 、快速型NOx（最少），揮發(fā)份生成的NOx約占燃料型NOx的60%-80%，其余燃料型NOx是由焦炭中燃料N經(jīng)多相反應(yīng)生成。

鍋爐降低NOx采用的主要技術(shù)有三點(diǎn)：①濃淡分離偏離NOx生成量高的化學(xué)當(dāng)量燃燒區(qū)降低NOx的生成。將煤粉氣流分成濃淡進(jìn)入爐膛，濃相煤粉濃度高所需著火熱少，利于著火和穩(wěn)燃；淡相補(bǔ)充后期所需的空氣，利于煤粉的燃盡，同時(shí)濃淡燃燒均偏離了化學(xué)當(dāng)量燃燒，降低了NOx的生成。②增加煤焦粒子在燃料富集區(qū)域的駐留時(shí)間，以減少煤焦粒子中氮氧化物釋出形成NOx的可能；③將較大比例的附加風(fēng)OFA布置在燃燒器的上部，降低NOx的生成。

從上述鍋爐采用的降低NOx的原理及措施分析，認(rèn)為在A、B層安裝等離子體燃燒器后，鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，其N(xiāo)Ox的排放不會(huì)引起大的變化，原因如下：等離子體燃燒器在鍋爐正常運(yùn)行時(shí)作為主燃燒器運(yùn)行，也屬濃淡燃燒器，其特點(diǎn)為中心濃，四周淡，濃淡燃燒均偏離了化學(xué)當(dāng)量燃燒，利于降低NOx的生成，與原燃燒器從設(shè)計(jì)思想上相近。由于等離子體燃燒器安裝在最下三層一次風(fēng)煤粉燃燒器位置，煤焦顆粒在燃料富集區(qū)域的駐留時(shí)間較長(zhǎng)，利于減少煤焦粒子中氮氧化物釋出形成NOx的可能。鍋爐上原采用頂部OFA技術(shù)沒(méi)有進(jìn)行任何改動(dòng)，OFA附加風(fēng)對(duì)降低NOx作用依然明顯。

4 等離子點(diǎn)火技術(shù)在熱電二車(chē)間鍋爐上應(yīng)用的效果分析

熱電二車(chē)間等離子點(diǎn)火技術(shù)改造應(yīng)用后，與燃油點(diǎn)火燃燒裝置性能相比，具有明顯的優(yōu)勢(shì)，主要表現(xiàn)在以下方面：

（1）采取等離子點(diǎn)火技術(shù)實(shí)現(xiàn)了鍋爐無(wú)油點(diǎn)火及低負(fù)荷助燃功能，節(jié)約了大量柴油。下表為采用等離子點(diǎn)火技術(shù)前后燃油消耗量統(tǒng)計(jì)表。

（2）等離子體點(diǎn)火系統(tǒng)適用于任意煤種，可直接點(diǎn)燃煤粉，在鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)投入使用，起到穩(wěn)定燃燒的作用，等離子體點(diǎn)火速度快，過(guò)程順利，火焰連續(xù)、穩(wěn)定，無(wú)爆燃。等離子體點(diǎn)火燃燒器在點(diǎn)火發(fā)生器停運(yùn)后，可作為主燃燒器使用。

（3）如圖13所示，等離子燃燒器用一種空氣與燃料射流特征組合，設(shè)法擴(kuò)大兩大區(qū)域（爐膛橫斷面和爐膛縱面）三場(chǎng)（溫度場(chǎng)、氣固相濃度場(chǎng)，煙氣流場(chǎng)）特性的差異，爐膛中心形成了中心區(qū)有較高煤粉濃度、較高溫度、適宜氧濃度、較高燃燒強(qiáng)度，爐膛近壁區(qū)形成為較低溫度、較低 CO 濃度、較高 O2 濃度(沿程逐步摻入中心區(qū))和有利于阻止灰粒附壁，延長(zhǎng)了冷卻路徑的流場(chǎng)結(jié)構(gòu)，使火焰邊部可控可調(diào)，抑制了鍋爐水冷壁的結(jié)渣。

（4）如圖14所示，采用等離子燃燒器后，爐膛假想切圓直徑由Φ641mm減小為Φ600mm，爐膛空氣動(dòng)力場(chǎng)良好，各噴口著火距離適當(dāng)，無(wú)火焰直接沖刷水冷壁現(xiàn)象，同時(shí)主燃燒器采用貼壁風(fēng)設(shè)計(jì)，這部分二次風(fēng)在近壁區(qū)域形成了較高的氧化性氣氛，可抑制水冷壁的高溫腐蝕，同時(shí)從根本上解決了鍋爐結(jié)焦的問(wèn)題，鍋爐出力由改造前最大380t/h提高到了420t/h，提高了鍋爐運(yùn)行的安全性、經(jīng)濟(jì)性，為機(jī)組長(zhǎng)周期運(yùn)行提供了保障。

圖14-1 燃燒器改造前爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)示蹤圖

圖14-1 燃燒器改造后爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)示蹤圖

（5）由于在燃燒器內(nèi)一次風(fēng)只提供15%～35%的氧量，因此在燃燒器內(nèi)燃燒屬于深度的缺氧燃燒，此時(shí)燃料氮生成的NOx被迅速還原，即等離子點(diǎn)火是深度火焰內(nèi)還原，大幅降低NOx的生成。通過(guò)沿爐膛高度方向合理的分級(jí)組織，使常規(guī)燃燒組織過(guò)程中造成的尖峰溫度場(chǎng)趨于平緩，抑制了熱力型NOx產(chǎn)生，實(shí)現(xiàn)爐內(nèi)深度脫氮。

（6）等離子燃燒器采用一次風(fēng)噴口集中且濃淡組合、接力熱回流環(huán)渦穩(wěn)燃等技術(shù)手段，在燃燒過(guò)程尺度上利用熱力與動(dòng)力不對(duì)稱性原理使三種動(dòng)渦連續(xù)相扣，特別是噴口處煤粉熱解著火后碳的著火燃燒區(qū)段的三場(chǎng)特性利于與爐中心復(fù)合射流大渦的復(fù)合連接。環(huán)渦內(nèi)碳粒有較高的內(nèi)回流率延長(zhǎng)了在環(huán)渦內(nèi)停留時(shí)間，顯著提高了環(huán)渦內(nèi)碳燃燒發(fā)熱量，使環(huán)渦穩(wěn)燃、著火、碳燃燒、碳燃盡全過(guò)程鏈環(huán)穩(wěn)固，同時(shí)，增加了兩層燃盡風(fēng)，有效提高了煤粉燃盡率。

（7）滿足鍋爐啟動(dòng)曲線，點(diǎn)火過(guò)程中過(guò)熱汽溫、再熱汽溫升溫速度符合升溫曲線。

（8）采用等離子點(diǎn)火技術(shù)，在鍋爐點(diǎn)火初期即可投入電除塵器運(yùn)行，減少了點(diǎn)火初期排放大量煙塵對(duì)環(huán)境的污染。

（9）等離子點(diǎn)火裝置結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、操作靈活，不受環(huán)境溫度影響，在任何時(shí)候均可實(shí)現(xiàn)無(wú)延遲點(diǎn)火。

（10）取消了燃油的運(yùn)輸、儲(chǔ)存、輸送環(huán)節(jié)，降低了生產(chǎn)成本，避免了燃油系統(tǒng)泄漏著火等各種事故。

（11）由于減小了主燃燒器層間距，燃燒區(qū)爐膛截面熱負(fù)荷增加，鍋爐負(fù)荷在35% BMCR即可穩(wěn)燃，提高了鍋爐的低負(fù)荷穩(wěn)燃性能。

5 改造后的經(jīng)濟(jì)效益分析

5.1 直接經(jīng)濟(jì)效益

（1）采用燃油點(diǎn)火裝置一年所需費(fèi)用計(jì)算：

點(diǎn)火及穩(wěn)燃需燃油耗費(fèi)為1100噸

燃油價(jià)格（#0柴油）：0.8萬(wàn)元/噸

燃油耗費(fèi)：0.8×1100= 880（萬(wàn)元）

（2）采用等離子體點(diǎn)火裝置一年所需燃料費(fèi)用：

原煤耗費(fèi)：燃油的低位發(fā)熱量為41.8MJ/kg，設(shè)計(jì)煤種低位發(fā)熱量為25MJ/kg，按照原煤平均價(jià)格約為430元/t，則按發(fā)熱量相等的原則所需的原煤費(fèi)用約為79萬(wàn)元。

（3）耗電費(fèi)用

電價(jià)格為：0.3元/kWh

設(shè)計(jì)煤種發(fā)熱量： 25 MJ/kg

原煤消耗： 1839t

制粉單耗： 20kWh/t；

制粉系統(tǒng)電耗：1839×20×0.3=0.37（萬(wàn)元）

等離子系統(tǒng)耗電：冷卻水泵功率37KW，載體風(fēng)機(jī)功率30KW；

供油泵22KW（已拆除設(shè)備）。

改造為等離子裝置后耗電費(fèi)用（兩臺(tái)爐運(yùn)行14000小時(shí)）：

(37+30-22)×0.3× 14000= 18.9(萬(wàn)元 )。

（4）等離子系統(tǒng)日常運(yùn)行及維護(hù)費(fèi)用

等離子陰、陽(yáng)極消耗及其它設(shè)備維護(hù)費(fèi)用用約 5萬(wàn)元。

（5）每年可以節(jié)省費(fèi)用計(jì)算：

880-79-0.37-18.9-5=776.73（萬(wàn)元）。

熱電二車(chē)間點(diǎn)火裝置改造后，每年可節(jié)約的直接費(fèi)用為776.73萬(wàn)元。

5.2 間接經(jīng)濟(jì)效益

（1）等離子點(diǎn)火技術(shù)未改造前，鍋爐燃煤多為新疆方向來(lái)煤，灰熔點(diǎn)較低，鍋爐結(jié)渣問(wèn)題突出，出力最大可帶390t/h。改造后，采用等離子燃燒器，同時(shí)增加了貼壁風(fēng)，徹底解決了鍋爐結(jié)焦的問(wèn)題，鍋爐出力最大可帶420 t/h，提高了機(jī)組效率降低。

（2）采用油點(diǎn)火裝置時(shí)，鍋爐在點(diǎn)火啟動(dòng)和低負(fù)荷助燃運(yùn)行期間，鍋爐純燒油或油煤混燒，為避免未燃盡的油滴粘污電極，鍋爐電除塵器無(wú)法正常投入，大量煙塵直接排放到大氣中，給環(huán)境帶來(lái)嚴(yán)重的污染，同時(shí)煙氣中的粉塵會(huì)對(duì)鍋爐引風(fēng)機(jī)葉片造成磨損，帶來(lái)間接的經(jīng)濟(jì)損失。采用等離子點(diǎn)火技術(shù)，在鍋爐點(diǎn)火初期即可投入電除塵器運(yùn)行嗎，避免了大量煙塵直接排放到大氣中給環(huán)境帶來(lái)的污染。

（3）采用等離子點(diǎn)火技術(shù)，解決了原有點(diǎn)火系統(tǒng)使用輕柴油點(diǎn)火，因冬季溫度低使得點(diǎn)火困難而導(dǎo)致鍋爐啟動(dòng)時(shí)間長(zhǎng)，難以及時(shí)投入生產(chǎn)運(yùn)行的問(wèn)題，為冬季鍋爐及時(shí)啟動(dòng)投入生產(chǎn)創(chuàng)造了條件。

6 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)對(duì)熱電二車(chē)間150MW機(jī)組煤粉鍋爐容積熱負(fù)荷偏大爐膛創(chuàng)新應(yīng)用大機(jī)組鍋爐等離子燃燒技術(shù)的分析可以看出，大機(jī)組鍋爐等離子技術(shù)在我公司自備電廠煤粉鍋爐點(diǎn)火系統(tǒng)上的應(yīng)用，可以達(dá)到節(jié)約能源、環(huán)保、提高機(jī)組快速升負(fù)荷方面具有重要的應(yīng)用意義，而且可以實(shí)現(xiàn)單一燃料運(yùn)行，簡(jiǎn)化了系統(tǒng)，簡(jiǎn)化了運(yùn)行方式；同時(shí)，為我公司今后在其他新建熱源煤粉鍋爐采用經(jīng)濟(jì)、高效的點(diǎn)火系統(tǒng)設(shè)計(jì)提供了理論和實(shí)踐依據(jù)。