調(diào)壓井灌漿平臺(tái)鋼管爬桿和牛腿支架強(qiáng)度淺析

徐躍斌 馮萬(wàn)青

【摘 要】針對(duì)調(diào)壓井灌漿施工條件和洞內(nèi)場(chǎng)地條件等特點(diǎn)，在保證施工安全和質(zhì)量的前提下，研制灌漿施工作業(yè)平臺(tái)，對(duì)平臺(tái)爬升系統(tǒng)的主要桿件受力情況作分析和介紹。

【Abstract】According to the characteristics of grouting construction conditions and site conditions in surge shaft， on the premise of ensuring construction safety and quality， the grouting construction operation platform is developed， and the force of the main members of the platform climbing system is analyzed and introduced.

【關(guān)鍵詞】調(diào)壓井;灌漿平臺(tái);爬桿;強(qiáng)度

【Keywords】 surge shaft; grouting platform; climbing rod; strength

【中圖分類號(hào)】TV511? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 【文獻(xiàn)標(biāo)志碼】A? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 【文章編號(hào)】1673-1069（2019）09-0151-03

1 概況

尾水系統(tǒng)調(diào)壓井布置在尾水主洞起始位置處，為埋藏式調(diào)壓井，通過(guò)井頂支洞與外部相連，調(diào)壓井總深96.0m，井下部與尾水主洞相連。尾水調(diào)壓井主要包括大豎井段、連接管（含水平段、彎段及小豎井段）段、調(diào)壓井井體頂部等結(jié)構(gòu)。調(diào)壓井大井段井室深70.0m，襯砌后斷面尺寸16.4m，井室全斷面梅花形布置固結(jié)灌漿孔，間排距2m×2m，孔深入巖6m。為保證工程安全、質(zhì)量的前提下，能更高效地完成灌漿作業(yè)，特研制針對(duì)深井、大斷面灌漿施工液壓爬升作業(yè)平臺(tái)。灌漿作業(yè)平臺(tái)主要由爬桿、內(nèi)外圍圈、交通梁、船型梁、高壓油管、液壓控制臺(tái)、主平臺(tái)、檢查平臺(tái)等組成。

本工程中調(diào)壓井直徑16.4m，灌漿平臺(tái)與負(fù)載總重20t，由均勻布置于井周的20根鋼管爬桿承重。爬桿采用單根長(zhǎng)6m的？覫48×6無(wú)縫鋼管以螺紋螺栓連接，總長(zhǎng)70m。爬桿上端由均勻布置于井周上緣的20個(gè)牛腿支架懸掛支撐。牛腿支架采用雙排14#槽鋼拼裝而成，并與井壁預(yù)埋支座固結(jié)。

考慮灌漿平臺(tái)與負(fù)載20t及爬桿自重載荷作用下，本次分析主要考察牛腿支架、爬桿及連接螺栓的強(qiáng)度，為結(jié)構(gòu)整體的強(qiáng)度安全性能提供參考。

2 建模及載荷分析

由于爬桿及牛腿支架沿井周向均勻布置，整個(gè)爬桿升降系統(tǒng)的外載荷均為重力作用，爬桿主要承受軸向拉力作用，因此，可對(duì)單根爬桿與牛腿支架所組成的單個(gè)爬桿支架系統(tǒng)進(jìn)行分析。同時(shí)注意到爬桿在承受平臺(tái)及負(fù)載作用的同時(shí)，還存在自重，因此，爬桿上端部承受的軸向拉力最大，即爬桿上端部為其強(qiáng)度危險(xiǎn)段。因此，分析中不需要對(duì)70m爬桿整體分析，考察上部即可[1]。

平臺(tái)理想工作狀態(tài)是20t重力負(fù)載均勻作用于平臺(tái)上，此時(shí)每根爬桿負(fù)載為1t。但實(shí)際工作中存在載荷不均勻分布，使得每根爬桿受力也不均勻，本分析中假設(shè)負(fù)載的極端不均勻性，使得單根爬桿的負(fù)重達(dá)到總負(fù)重的1/4，即5t。因此，單根爬桿上端所受軸向載荷為70m爬桿自重與5t負(fù)載的總和。

爬桿及牛頭支架所用材料為Q235鋼，其密度ρ=7850kg/m3，爬桿上端總載荷為：

3 有限元模型及參數(shù)

本次分析采用有限元方法[2]進(jìn)行，借助有限元分析軟件MSC.Patran/Nastran分析計(jì)算。采用三維實(shí)體模型進(jìn)行強(qiáng)度分析，即14#槽鋼牛腿支架及無(wú)縫鋼管爬桿均采用三維實(shí)體建模，加強(qiáng)板采用平面板單元，厚度為12mm。所有材質(zhì)均為Q235鋼，其材料參數(shù)為：彈性模量E=200GPa、泊松比ν=0.3、密度ρ=7850kg/m3、屈服極限σs=235MPa。對(duì)于Q235鋼，按工程慣例，取安全因數(shù)為1.5，則其許用應(yīng)力為157MPa。

分別分析兩個(gè)工況：理想工作狀態(tài)及非均勻分布載荷工作狀態(tài)。理想狀態(tài)下，爬桿上部所受合載為1.45t，即14210N;非均勻分布載荷工作狀態(tài)下爬桿上部所受合載為5.45t，即53.41kN。

實(shí)體采用8節(jié)點(diǎn)六面體等參數(shù)單元，加強(qiáng)板采用四邊形板單元建模。牛腿支架與井壁預(yù)埋支座連接處固定約束，沿爬桿軸向施加軸向載荷作用。在牛腿支座的橫豎兩組槽鋼間布置、 厚度為12mm的加強(qiáng)板;在爬桿與平板鏈接處布置（支架上部鋼板為方板，除去爬桿孔50mm，能夠焊接的三角形板寬75mm）、厚度為12mm的加強(qiáng)板。有限元模型如圖2和圖3所示。

4 牛腿支架爬桿強(qiáng)度分析結(jié)果

借助有限元分析軟件MSC.Patran/Nastran分析計(jì)算可得：理想工作狀態(tài)下，支架及爬桿的最大應(yīng)力為25.7MPa，遠(yuǎn)低于Q235鋼的許用應(yīng)力，因此是安全的。以下考察在非均勻的5t負(fù)重載荷作用下，各構(gòu)件的應(yīng)力[3]。

有限元分析軟件MSC.Patran/Nastran分析計(jì)算可得：在5t的軸向載荷作用下，各構(gòu)件強(qiáng)度均沒(méi)超過(guò)Q235鋼的許用應(yīng)力，強(qiáng)度滿足要求。結(jié)果匯總?cè)绫?所示。

5 爬桿無(wú)縫鋼管螺紋鏈接強(qiáng)度分析

5.1 無(wú)縫鋼管螺紋鏈接尺寸及聯(lián)接示意圖

本項(xiàng)目中，左右兩邊的無(wú)縫鋼管用中部的螺栓聯(lián)接，螺紋聯(lián)接的旋合長(zhǎng)度為L(zhǎng)=40mm;鋼管受到軸向拉力F的作用，其最大軸向拉力載荷為非均勻工作狀態(tài)下的負(fù)載及爬桿自重：5.45t[5]。

無(wú)縫鋼管尺寸為？覫48×6，材料為Q235鋼;連接螺栓為M39×3，材料為Q235鋼。由于螺紋聯(lián)接的受力復(fù)雜性，在爬桿工作過(guò)程很容易發(fā)生螺紋聯(lián)接失效及破壞，因此有必要對(duì)螺栓及鋼管螺紋的強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算校核，以保證結(jié)構(gòu)的正常工作。

5.2 螺紋參數(shù)分析

聯(lián)接螺栓M39×3為常規(guī)三角形螺紋，其公稱直徑（最大直徑）為39mm，螺距為3mm。

螺栓主要參數(shù)指標(biāo)包括螺距p、公稱直徑d、螺栓小徑d1、螺栓中徑d2、旋合長(zhǎng)度L、螺牙高度h、實(shí)際牙高h(yuǎn)1、牙根寬b、螺數(shù)n、間隙e等，相關(guān)參數(shù)具有如下關(guān)系[4]：

本項(xiàng)目的螺栓螺紋主要參數(shù)如表2所示。

5.3 螺紋載荷及受力情況

在螺栓聯(lián)接中需考慮預(yù)緊力對(duì)螺紋強(qiáng)度的影響，通過(guò)查閱相關(guān)資料（螺栓擰緊力矩標(biāo)準(zhǔn)），確定本項(xiàng)目螺栓的擰緊力矩為T(mén)=150N·m。螺栓預(yù)緊力F0與擰緊力矩之間具有如下關(guān)系：T ≈0.2T0d。

式中，d為螺栓的公稱直徑，從而可求出螺紋預(yù)緊力載荷為：

非均勻負(fù)載工作狀態(tài)中螺栓還承受5.45t的軸向拉力載荷：F=5.45×9.8=53.41kN。因此，螺紋所受總的軸向載荷為F合=F0+F=72.61kN。

螺紋在預(yù)緊及工作中的實(shí)際受力情況非常復(fù)雜，并且沿螺桿軸向呈現(xiàn)出非常嚴(yán)重的不均勻現(xiàn)象，大量的工程實(shí)例及實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，螺紋的大部分載荷都由端部的幾個(gè)螺紋承擔(dān)，因此，端部螺紋最易發(fā)生斷裂、彎曲破壞，從而導(dǎo)致螺栓聯(lián)接失效。在螺紋強(qiáng)度校核時(shí)，必須考慮這種受力不均勻性的影響，學(xué)者通過(guò)理論研究并結(jié)合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，研究了這種不均勻性的內(nèi)在規(guī)律及其影響因素，建議定義螺紋受力不均勻系數(shù)Kz，以反映螺紋受力不均勻?qū)β菟ㄟB接強(qiáng)度的影響。Kz的值為0～1，Kz越小，說(shuō)明螺紋受力越不均勻，端部螺紋受力越大，越易發(fā)生破壞失效。本次計(jì)算中，通過(guò)查閱相關(guān)文獻(xiàn)對(duì)Kz的建議取值，并結(jié)合本螺紋聯(lián)接的實(shí)際參數(shù)，從偏安全的角度考慮，取Kz=0.4。

5.4 螺紋聯(lián)接的強(qiáng)度指標(biāo)及相應(yīng)的應(yīng)力計(jì)算

工程常用鋼結(jié)構(gòu)件，取安全系數(shù)ns=1.5，設(shè)其構(gòu)件材料鋼的屈服應(yīng)力為σs，則其許用應(yīng)力為[σ]=σs/ns，其許用切應(yīng)力通常取為：[τ]=0.8[σ]。本項(xiàng)目中爬桿及聯(lián)接螺栓均為Q235鋼，其屈服應(yīng)力為235MPa，所以相應(yīng)的許用應(yīng)力為[6]：

聯(lián)接螺紋受軸向載荷作用時(shí)，螺紋根部會(huì)產(chǎn)生剪切，螺牙會(huì)產(chǎn)生彎曲，相互嚙合的螺紋面會(huì)發(fā)生擠壓，同時(shí)螺桿受到拉伸。因此，螺紋相應(yīng)的強(qiáng)度指標(biāo)有4個(gè)：

螺紋剪切強(qiáng)度指標(biāo)[τ];

螺紋彎曲強(qiáng)度指標(biāo)[σw]（一般等于其許用正應(yīng)力[σ]）;

螺紋擠壓強(qiáng)度指標(biāo)[σp]（本項(xiàng)目中為偏安全考慮，假設(shè)等于[σ]）;

螺紋拉伸強(qiáng)度指標(biāo)[σ]。

與4個(gè)強(qiáng)度指標(biāo)對(duì)應(yīng)的評(píng)價(jià)應(yīng)力可分別由下列公式計(jì)算：

以上4式是針對(duì)螺栓螺紋的強(qiáng)度指標(biāo)的應(yīng)力計(jì)算，其中dc為計(jì)算螺紋拉應(yīng)力的有效直徑，其值為：dc=（d+d1-h/6）/2

當(dāng)計(jì)算鋼管螺紋應(yīng)力時(shí)，d1應(yīng)取為鋼管螺紋的螺牙根部直徑，而鋼管螺紋的拉應(yīng)力由下式計(jì)算：

5.5 螺紋強(qiáng)度校核

根據(jù)以上公式及螺紋參數(shù)，計(jì)算可知：

①螺栓螺紋

通過(guò)以上分析可知：調(diào)壓井的灌漿平臺(tái)爬升系統(tǒng)中的牛腿支架、爬桿及連接螺栓的強(qiáng)度滿足工程施工要求。

【參考文獻(xiàn)】

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【2】孫訓(xùn)方，方孝淑，關(guān)來(lái)泰.材料力學(xué)第四版[M].北京：高等教育出版社，2002.

【3】機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)編委會(huì).機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)——連接與緊固[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2007.

【4】GB/T 196—2003中華人民共和國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)[S].

【5】李明民.螺紋結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)規(guī)范[J].化工設(shè)備與管道，1985（4）：37-42.

【6】鵜戶口英善（日），李明民（譯）.螺紋結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)規(guī)范的制定及其理論基礎(chǔ)[J].化工設(shè)備與管道，1985（4）：42-52.