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    循環(huán)流化床鍋爐省煤器管堵頭泄漏分析及改進

    2019-11-25 06:09:20,
    石油化工設備 2019年6期
    關鍵詞:管口錐面省煤器

    ,

    (國家能源寧夏煤業(yè)集團 煤制油化工安裝檢修公司, 寧夏 銀川 750411)

    國家能源寧夏煤業(yè)集團某廠的循環(huán)流化床鍋爐是一種新型固體燃料鍋爐,單鍋筒,型號DG-280/9.8。固體顆粒在風機的氣流輸送作用下從爐膛底部到達爐膛頂部,有一部分大顆粒在重力作用下沿著爐膛四周向下運動,較小的顆粒從爐膛的煙道離開又被分離器分離并送回爐膛循環(huán)燃燒。循環(huán)流化床鍋爐結構分為2部分,一部分由爐膛、煙氣氣-固物料分離器、固體物料再循環(huán)設備等組成,形成1個固體物料循環(huán)回路。另一部分為對流煙道,布置有過熱器、再熱器、省煤器和空氣預熱器等[1-3]。省煤器是循環(huán)流化床鍋爐的主要部件之一,主要對鍋爐給水進行預熱,并對鍋爐尾部煙氣進行余熱再回收[4-6]。循環(huán)流化床鍋爐省煤器進、出口管在長期運行中,因管內腐蝕及在管外固體顆粒磨損作用下減薄易發(fā)生泄漏[7-9]。但省煤器管束排列密集、空間位置狹小,無法對泄漏管道進行割除、更換,檢修中常采用在管口一側焊接堵頭的方法進行消漏處理[10-11]。2017年末至2018年初,因省煤器堵頭泄漏導致該鍋爐停爐3次,且泄漏均發(fā)生在同一位置,嚴重影響鍋爐的安全穩(wěn)定運行。

    筆者針對省煤器管堵頭處出現的反復泄漏,分析了問題產生的原因,提出并采取了一系列改進措施,使堵頭的焊接質量得到提高,減少了泄漏的發(fā)生。

    1 省煤器管泄漏封堵

    該循環(huán)流化床鍋爐省煤器裝設在尾部豎井中,采用單級、水和煙氣逆流的布置方式,煙氣溫度約215 ℃。省煤器置于包墻管煙道內,垂直于前后包墻,為懸吊結構。省煤器集箱進、出口管的規(guī)格為?32 mm×4 mm,材質20G。該進、出口管在運行中經常發(fā)生泄漏,加之設計時泄漏處未預留足夠的換管操作空間[12],因此,常采用加裝堵頭的方法對管口進行封堵。首先將舊管損壞部位割除一段,打磨管口之后將提前預制好的錐形堵頭塞入打磨好的管口內部,小頭放入管內,大頭比管內徑大2 mm,留在管外。此時管子的開口處內徑圓與堵頭的中部形成線接觸,用焊條電弧焊將接觸部位焊接牢固,便完成一次封堵(圖1)。但采用此方法焊接的堵頭運行時間短,易再次發(fā)生泄漏。

    圖1 省煤器管堵頭實物

    2 省煤器管泄漏原因分析

    2.1 堵頭結構設計不合理

    從圖1可以看出,堵頭與管口焊接的部位無法加工坡口,堵頭與管口端部為線接觸,在接觸部位易形成應力集中。焊接時只能采用角焊縫,其熔合比較低,焊縫質量不高,在13 MPa高壓持久作用下,容易開裂泄漏[13]。

    省煤器管焊接結構及受力情況見圖2。

    圖2 改進前省煤器管焊接結構及受力情況

    堵頭所受的力F′由2部分組成,即A1A2所在圓端面上受到的力Fd和堵頭伸入管道內部部分錐面上受到的力Fc,兩者合力方向水平向左,F′與焊縫對堵頭的作用力F相等,即:

    F=F′=Fd+Fc

    (1)

    其中

    Fd=pπr2

    (2)

    式(1)~式(2)中,p為省煤器管內壓力,MPa;r為堵頭小端面圓的半徑,m。

    將p=13 MPa、r=0.011 m帶入式(2),可得Fd=5 378.3 N。

    將堵頭沿直徑在豎直方向剖開,因結構對稱,則剖面上部所受力F1與剖面下部所受力F2在垂直方向上的分量分別為F1sinβ與F2sinβ,二者大小相等,方向相反,相互抵消,故其合力水平向右,整個錐面相當于只受到水平向右的力。對此力的計算,可在錐面上取環(huán)形積分微元,求整個錐面在豎直方向上的面積,再乘以錐面所受的壓力得到,具體計算公式如下:

    (3)

    將p=13 MPa、堵頭小端面圓半徑r=11 mm、管內徑r1=12 mm代入式(3)可得Fc=1 022.4 N,故周向焊縫所受的力F=Fd+Fc=6 400.7 N。

    由應力公式可以得到所需要的最小焊縫截面積Amin為:

    Amin=NF/σb

    (4)

    將焊縫金屬抗拉強度σb=420 MPa、安全系數N=5[14]帶入式(4)可得Amin=7.62×10-5m2。

    角焊縫中焊縫的截面面積為[15]:

    A≈2πra

    (5)

    式中,a為焊縫的厚度,mm。角焊縫的橫截面近似為等腰直角三角形,斜邊的高則為角焊縫的厚度。因角焊縫尺寸相比管徑較小,故角焊縫所在圓周半徑近似為管內徑,即12 mm。將所需最小焊縫截面積代入式(5)計算可以得到最小焊縫厚度amin=1.01 mm。

    由此可知,只要焊縫厚度大于1.01 mm,就能夠滿足強度要求。在正常焊接情況下,此條件很容易實現,但省煤器空間狹小,且由于閥門內漏,焊接時管內有大量蒸汽流出,管束固定且排列密集,作業(yè)人員無法看清所焊接管口的背面,施焊困難,焊接質量無法保證,可能存在焊縫厚度不足1.01 mm的情況,會使焊縫金屬強度不足而發(fā)生開裂泄漏。

    2.2 焊接工藝參數影響

    省煤器集箱入口管材質20G,規(guī)格?32 mm×4 mm,采用焊條電弧焊進行焊接,焊條型號J422,焊條直徑3.2 mm,焊前不需預熱,焊接電流110~120 A,電弧電壓24 V,焊接速度12 cm/min。此焊接工藝參數參考了焊接規(guī)范,焊接電流也在規(guī)范允許的范圍之內,但焊接電流相對較高,屬于大規(guī)范焊接,焊接熱輸入大,焊接接頭熱影響區(qū)晶粒粗大,致使焊縫的力學性能較低[16]。

    2.3 施工因素

    在施工過程中,堵頭軸線和管口中心線很難保持平行,易導致堵頭加裝偏斜,造成水域部分的堵頭結構不對稱,堵頭上下或者左右錐面受力無法相互抵消,使堵頭形成了一個以焊縫部位為作用點的力矩,增加了焊縫中的應力。在堵頭與管壁接觸處,管內的水直接與焊縫接觸,使焊縫不斷受到管內液體的沖蝕,容易造成焊縫部位結構在短期內失效,發(fā)生泄漏。

    3 省煤器管泄漏處理措施

    3.1 調整加裝位置

    經過多次試驗,發(fā)現將堵頭由管口外部加裝焊接改為內部加裝后,堵頭焊接質量較高,堵漏效果較好。改進后省煤器管焊接結構及受力情況見圖3。堵頭放在管內,解決了堵頭背面焊接存在盲區(qū)的問題,確保作業(yè)人員對焊縫部位視線無死角,能夠較好地把握焊接金屬的填充量。此外,在堵頭上焊接1根

    圖3 改進后省煤器管焊接結構及受力情況

    ?3.2 mm的J422焊條,用于將堵頭裝入管內時調節(jié)堵頭位置和角度,解決了堵頭容易發(fā)生偏斜的問題。

    3.2 優(yōu)化堵頭結構

    將堵頭由不開坡口改為開單面V型坡口的形式(圖3),坡口深度3 mm。開坡口后再焊接,焊縫余高可以控制在1~2 mm,能夠保證焊接時焊縫的厚度大于3 mm,有效增大堵頭焊縫的強度。由文中公式計算可以得知,開坡口焊接后的焊縫可以承受29 094.6 N的力,大于焊縫受力6 400.7 N,能夠滿足焊接強度要求。

    3.3 優(yōu)化焊接工藝

    將焊條電弧焊的焊接電流由原110~120 A降低到90~110 A,其他焊接參數保持不變,以減小焊縫的熱量輸入,使焊縫成型良好,從而提高焊縫的力學性能。

    4 結語

    采用文中措施對循環(huán)流化床鍋爐省煤器管堵頭進行改造后投用至今近1 a,省煤器未發(fā)生過泄漏。實際應用結果表明,采用此方法有效解決了焊接堵頭使用周期短、反復泄漏的問題,可保證鍋爐安全、平穩(wěn)運行,對其它密集管道加堵頭的檢修作業(yè)具有借鑒意義。

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