港口岸電變頻電源涌流分析與抑制方法研究

孫厚濤，伍 迪，駱 健，俞拙非，洪 丹，騰 宇

(1.南瑞集團(tuán)(國網(wǎng)電力科學(xué)研究院)有限公司，南京 211000；2.國網(wǎng)江蘇省電力有限公司，南京 211000)

隨著國際貿(mào)易的不斷發(fā)展，遠(yuǎn)洋船舶已成為世界商品交易過程中不可或缺的重要組成部分。一艘大型游輪貨船其供電容量可高達(dá)十幾兆瓦，與一個(gè)小型城鎮(zhèn)的供電容量相似，若船舶在靠港停泊期間使用其自身的柴油輔助發(fā)動(dòng)機(jī)供電，受船舶自身發(fā)電設(shè)備質(zhì)量及船舶電力系統(tǒng)的約束，柴油輔助發(fā)動(dòng)機(jī)燃油利用率不高，損耗嚴(yán)重，在排放大量廢氣的同時(shí)，還會帶來噪聲污染。據(jù)統(tǒng)計(jì)，由船舶造成的污染比汽車和航空的總和還要多，海運(yùn)船舶已經(jīng)是歐盟最大的空氣污染排放源之一[1-2]。隨著“一帶一路”倡議的提出，中國已與世界200多個(gè)國家的600多個(gè)港口建立航線聯(lián)系，港口行業(yè)所承擔(dān)的投資熱點(diǎn)和對外貿(mào)易已經(jīng)成為新時(shí)期中國經(jīng)濟(jì)發(fā)展的新引擎[3]。目前，世界前二十大港口中國占十四席，中國已經(jīng)成為世界上港口吞吐量最大的國家[4]。

船舶電力系統(tǒng)使用的電制分為50 Hz和60 Hz，而世界上各國電網(wǎng)頻率也有50 Hz和60 Hz兩種。為滿足電網(wǎng)對不同頻率船舶的供電需求，過去曾采用變頻發(fā)動(dòng)機(jī)的方案來實(shí)現(xiàn)對不同電制船舶的岸電供給。但該方案面臨輸出功率不足、效率不高、運(yùn)行維護(hù)費(fèi)用高等問題，難以普及。

隨著電力電子器件可靠性提高，現(xiàn)在大多采用變流器的方案將不同電制的電網(wǎng)與船舶連接，通過電力電子變頻器將電網(wǎng)電源轉(zhuǎn)換成適用于船舶負(fù)載的電源。當(dāng)船舶靠港期間，使用電力電子變頻岸電電源替代船舶發(fā)電輔機(jī)的電能供給，提供船舶在港期間其泵組、通風(fēng)、照明、通訊等負(fù)荷所需的電力[5]。采用岸電供能方式能大大減少區(qū)域環(huán)境污染，降低靠港船舶用能成本，對提高能源利用效率具有重大意義，是港口節(jié)能減排的有效途徑。

然而在使用岸電過程中仍然存在一些問題，變壓器空載合閘產(chǎn)生的勵(lì)磁涌流就是其中之一，涌流不僅會影響岸電合閘成功率，而且會對岸電電源的功率開關(guān)器件造成嚴(yán)重?fù)p害。本文首先研究了變壓器不同涌流的產(chǎn)生機(jī)理，根據(jù)岸電變頻器不同工作階段理論推導(dǎo)出變頻器涌流解析表達(dá)式，然后對涌流影響因素進(jìn)行分析研究，最后文章提出岸電系統(tǒng)的涌流抑制方法，并提出抑制措施與船舶設(shè)備匹配的技術(shù)要求，為岸電涌流抑制技術(shù)的發(fā)展提供借鑒。

1 涌流產(chǎn)生機(jī)理

1.1 岸電合閘過程分析

圖1 岸電合閘過程Fig.1 On-shore power closing process

岸電合閘過程如圖1所示。船舶到港停泊后，通過電纜在N處建立連接，此時(shí)變壓器T1應(yīng)充電完成達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，開關(guān)K1、K2處于斷開狀態(tài)。當(dāng)岸電系統(tǒng)收到合閘指令后，開關(guān)K1閉合，K2保持?jǐn)嚅_狀態(tài)，此時(shí)由于變壓器T2空載合閘，T2一次側(cè)繞組上會產(chǎn)生勵(lì)磁涌流，同時(shí)變壓器T1上也會感應(yīng)出和應(yīng)涌流，涌流大小可達(dá)到額定電流的8～10倍，觸發(fā)變頻器自身保護(hù)，斷開連接，嚴(yán)重時(shí)有可能直接損壞開關(guān)管。待變壓器T2穩(wěn)定后，開關(guān)K2閉合給船舶供電，岸電切換過程結(jié)束[6-7]。

1.2 涌流分析

變壓器涌流主要分為空載合閘時(shí)的勵(lì)磁涌流，串并聯(lián)變壓器感應(yīng)的和應(yīng)涌流和變壓器故障切除后的恢復(fù)性涌流。

圖2 空載合閘等效電路Fig.2 Unloaded closing equivalent circuit

1.2.1 勵(lì)磁涌流

岸電變壓器空載合閘等效電路如圖2所示，為簡化分析，假設(shè)當(dāng)變壓器不飽和時(shí)，勵(lì)磁電抗很大，而鐵芯中磁滯和渦流損耗很小，因此忽略勵(lì)磁支路電阻的影響。

變壓器合閘電壓可表示為

(1)

式中：Um表示電壓幅值；ω表示電網(wǎng)角速度；α為電網(wǎng)初相角；N為變壓器匝數(shù)；Φ表示磁通。

從式(1)中可以看出，磁通與電壓是積分關(guān)系，其表示為

Φ=-Φmcos(ωt+α)+Φ0

(2)

式中：Φm表示磁通最大幅值；Φ0表示變壓器初始磁通，正負(fù)號表示磁通方向。

由于磁通無法突變，當(dāng)t=0時(shí)，磁通表達(dá)式(2)中的交變分量會產(chǎn)生一個(gè)Φmcosα的反向磁通，為抵消這個(gè)磁通，初始磁通Φ0可表示為如下形式

Φ0=Φmcosα+Φr

(3)

式中：Φmcosα稱為偏磁，記為Φb；Φr稱為剩磁。

圖2所示的空載合閘等效電路的暫態(tài)方程可表示為

(4)

由于二次側(cè)空載，電流i即為磁化電流im，且根據(jù)磁通Φ與磁感應(yīng)強(qiáng)度B和磁場強(qiáng)度H的關(guān)系，式(4)可表示為

(5)

由式(5)解出電流i的表達(dá)式為

(6)

由式(6)可以看出，涌流大小與勵(lì)磁支路飽和程度有關(guān)。當(dāng)鐵芯磁通Φ小于飽和磁通Φsat時(shí)，勵(lì)磁電感很大，直流分量衰減速度慢，交流穩(wěn)態(tài)分量小，空載電流很??；當(dāng)鐵芯磁通Φ大于飽和磁通Φsat時(shí)，勵(lì)磁電感迅速減小，直流分量迅速衰減，交流穩(wěn)態(tài)分量變大，從而產(chǎn)生勵(lì)磁涌流。因此，變壓器勵(lì)磁涌流與變壓器磁通飽和點(diǎn)Φsat密切相關(guān)，但是由于成本及工藝方面的考慮，變壓器的飽和磁通設(shè)計(jì)的都不會很大，一般Φsat=1.1-1.4p.u.，因此在岸電切換過程中經(jīng)常會發(fā)生涌流現(xiàn)象導(dǎo)致的變頻器保護(hù)跳閘。

1.2.2 和應(yīng)涌流

空載變壓器合閘除了自身會產(chǎn)生勵(lì)磁涌流外，還會對導(dǎo)致其他與之串聯(lián)或并聯(lián)連接的工作變壓器產(chǎn)生涌流，這個(gè)涌流稱為和應(yīng)涌流。和應(yīng)涌流根據(jù)變壓器連接方式，可以分串聯(lián)變壓器涌流和并聯(lián)變壓器涌流。兩種情況下的等效電路如圖3所示。

圖3 和應(yīng)涌流等效電路圖Fig.3 Sympathetic inrush current equivalent circuit

變壓器并聯(lián)等效電路如圖3-a所示，變壓器T1空載投入后，T1、T2的磁通滿足

(7)

同理，串聯(lián)等效電路圖3-b中T1、T2磁通可表示為

(8)

電壓us是周期分量，開關(guān)K合閘瞬間，變壓器T2勵(lì)磁支路電流很小i2≈0，is≈i1，對式(7)、(8)等式兩邊在一個(gè)周期內(nèi)同時(shí)積分，可得并聯(lián)支路的磁通變化量為

(9)

同理，串聯(lián)支路的磁通變化量為

(10)

由式(9)、(10)可知，并聯(lián)變壓器磁通突變量有

(11)

串聯(lián)變壓器磁通突變量有

(12)

圖4 變壓器T1、T2磁通變化曲線Fig.4 T1 and T2 magnetic flux curve

因此會在變壓器T2中會產(chǎn)生一個(gè)反方向的偏磁來抵消由變壓器T1引起的磁通突變，變壓器T1、T2磁通變化曲線如圖4所示。變壓器T1合閘瞬間初始磁通Φ0為偏磁Φb1和剩磁Φr1之和，合閘后變壓器T1的磁通為Φ1(θ)，當(dāng)磁通Φ1(θ)大于飽和磁通Φs1時(shí)，磁通Φ0迅速衰減，T1的磁通衰減量ΔΦ1會在T2上產(chǎn)生相應(yīng)的ΔΦ2，待下一個(gè)周期磁通反向時(shí)，T2磁通變化量ΔΦ2與T2的穩(wěn)態(tài)磁通Φ2(θ)疊加導(dǎo)致T2反向飽和，此時(shí)會在T2中流過涌流。待T1的衰減量衰減為0，T2中的反向磁通達(dá)到最大，此時(shí)T2中的涌流依靠回路中的R2、Rs逐漸衰減。實(shí)際上，R2、Rs的衰減作用在T2產(chǎn)生和應(yīng)涌流的過程中一直存在，但是由于ΔΦ2<ΔΦ1，變壓器T1發(fā)生飽和時(shí)，衰減時(shí)間常數(shù)很小，衰減速度快，導(dǎo)致變壓器T2上產(chǎn)生較大的ΔΦ2，R2、Rs的衰減作用不足以抵消ΔΦ2的變化速度。

1.2.3 恢復(fù)性涌流

當(dāng)變壓器二次側(cè)發(fā)生短路故障時(shí)，二次側(cè)等效阻抗變?yōu)楣收蠒r(shí)的Rk和Lk，變壓器故障時(shí)的等效電路如圖5所示。

圖5 變壓器故障等效電路Fig.5 Transformer fault equivalent circuit

假設(shè)變壓器正常運(yùn)行時(shí)，變壓器穩(wěn)態(tài)磁通為Φ(t)=Φmsin(ωt+α)，變壓器外部故障跌落電壓可表示為

uk=kus

(13)

故障前后變壓器磁通不變Φ(0-)=Φ(0+)，則故障后的變壓器磁通可表示為

Φ(t)=kΦmsin(ωt+α)+(1-k)Φmsinα

(14)

Φ(t)=Φmsin(ωt+α)+(1-k)Φm[sinα-sin(ωtk+α)]

(15)

圖6 單相PWM逆變器帶空載變壓器模型Fig.6 One-phase PWM inverter with no-load transformer

式(15)中第二項(xiàng)即為故障恢復(fù)產(chǎn)生的變壓器偏磁，偏磁與穩(wěn)態(tài)磁通疊加即可使變壓器磁路飽和產(chǎn)生涌流。

2 變頻器涌流分析

以單相PWM電壓源逆變器為例，其等效電路如圖6所示。

根據(jù)PWM原理，可以將涌流過程根據(jù)開關(guān)管的導(dǎo)通狀態(tài)分為閉鎖階段和導(dǎo)通階段，兩個(gè)階段交替進(jìn)行，可分別對兩個(gè)階段的涌流進(jìn)行分析。

2.1 閉鎖階段

圖7 閉鎖階段等效電路圖Fig.7 Blocking stage equivalent circuit

閉鎖階段等效電路如圖7所示。

閉鎖階段LC濾波器與空載變壓器構(gòu)成獨(dú)立回路，涌流iBL由電容放電和電感續(xù)流兩部分組成，由于沒有外施電源，涌流iBL持續(xù)衰減。假設(shè)該階段初始電流為I0，初始電壓為Us0，忽略電阻的影響，則閉鎖階段的涌流可表示為

(16)

式中：ωs為系統(tǒng)角速度。

當(dāng)變壓器磁路飽和時(shí)，勵(lì)磁電感Lm很小，衰減時(shí)間常數(shù)τ=(L1+Lm)/R1很小，涌流快速衰減；當(dāng)變壓器穩(wěn)定時(shí)，磁路不飽和，勵(lì)磁電感Lm很大，電流幾乎不衰減。

根據(jù)閉鎖階段電流iBL(t)可得系統(tǒng)電壓us(t)的表達(dá)式為

(17)

2.2 導(dǎo)通階段

導(dǎo)通階段等效電路如圖8所示。

圖8 導(dǎo)通階段等效電路圖Fig.8 Conduction stage equivalent circuit

(18)

電容兩端電壓即為系統(tǒng)控制電壓，則電容充電電流應(yīng)滿足

(19)

式中：Us為變頻器控制的電壓有效值。

根據(jù)式(19)可得電流ic(t)的表達(dá)式為

(20)

由基爾霍夫定律可知，電流ic(t)和iCO(t)應(yīng)滿足下式

(21)

(22)

2.3 涌流函數(shù)

在PWM的一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)，開關(guān)管交替導(dǎo)通、閉鎖，因此在此周期內(nèi)的涌流表達(dá)式可表示為

(23)

式中：toff為關(guān)斷時(shí)間；T為開關(guān)周期。

在實(shí)際發(fā)生涌流時(shí)，直流電壓很難保持不變，直流電壓與交流電壓存在調(diào)制比的關(guān)系，如下式

(24)

當(dāng)直流電壓下降到一定程度時(shí)，由于調(diào)制比m<1的限制，交流電壓會隨著直流電壓的降低而降低，因此式(20)中Us應(yīng)滿足

(25)

通過對比推導(dǎo)出的涌流解析表達(dá)式(6)與變頻器涌流解析表達(dá)式(23)可以看出，變頻器涌流大小除了與電壓有關(guān)外，還與開關(guān)管的導(dǎo)通狀態(tài)與直流電壓有關(guān)。

從式(16)中可以看出，處于閉鎖狀態(tài)的變頻器涌流由兩個(gè)交流衰減分量構(gòu)成。從式(22)中可以看出，處于導(dǎo)通狀態(tài)的變頻器由多個(gè)衰減分量和穩(wěn)態(tài)分量構(gòu)成。對比非變頻器涌流，由于濾波電感L的作用，涌流回路阻抗一般大于非變頻器涌流，其次當(dāng)發(fā)生涌流時(shí)變頻器直流電壓會降低，進(jìn)而影響大交流側(cè)電壓，而交流側(cè)電壓的降低有助于減小涌流值，因此在相同條件下變頻器涌流值一般小于非變頻器涌流值。

3 變頻岸電涌流影響因素分析

3.1 合閘角與剩磁

不論變壓器合閘瞬間，開關(guān)管處于何種狀態(tài)，其電流初始值均為0。當(dāng)開關(guān)管處于閉鎖階段時(shí)，由式(16)可以看出，勵(lì)磁涌流主要由初始電壓Us0和勵(lì)磁電感Lm決定；當(dāng)開關(guān)管處于導(dǎo)通階段時(shí)，由式(22)可以看出，勵(lì)磁涌流主要由電容初始電流ic和勵(lì)磁電感Lm決定。電容初始電流與初始電壓Us0有關(guān)，而初始電壓又是由合閘角決定的，勵(lì)磁電感與變壓器剩磁密切相關(guān)，因此對于含變頻器的岸電系統(tǒng)，勵(lì)磁涌流影響因素與非變頻岸電系統(tǒng)類似，與初始合閘角與變壓器鐵芯剩磁密切相關(guān)。

3.2 容量與電壓等級

交流變壓器容量與額定電壓也是影響涌流大小的因素之一。勵(lì)磁涌流是由于變壓器鐵芯飽和導(dǎo)致的鐵芯磁阻迅速降低而產(chǎn)生的，如果提高變壓器額定容量與額定電壓，其鐵芯抗飽和能力將會提高，相應(yīng)的勵(lì)磁涌流也會降低。

采用變頻裝置的岸電電源勵(lì)磁涌流還與變頻器額定直流電壓密切相關(guān)。根據(jù)式(22)可以看出，在變流器處于導(dǎo)通階段時(shí)，涌流表達(dá)式中疊加有直流分量，直流分量的大小由直流電壓決定，而這個(gè)直流分量將直接導(dǎo)致下一個(gè)閉鎖階段的初始電流變大，相應(yīng)的整個(gè)變頻器工作階段的勵(lì)磁涌流都會增加。

3.3 系統(tǒng)阻抗

岸電電源供電回路的系統(tǒng)阻抗主要對涌流的衰減時(shí)間常數(shù)產(chǎn)生影響，在不同的工作條件和工作環(huán)境下，岸電系統(tǒng)擁有不同的系統(tǒng)阻抗，或減慢或加速系統(tǒng)的磁通衰減速度，進(jìn)而對涌流的大小產(chǎn)生影響。

3.4 中性點(diǎn)接地方式

圖9 船岸連接系統(tǒng)Fig.9 Shore and ship connection system

變頻岸電勵(lì)磁涌流的大小除了受合閘角與變壓器鐵芯剩磁的影響，還與中性點(diǎn)接地方式有關(guān)。船舶電網(wǎng)常采用的是三相絕緣系統(tǒng)或高電阻接地系統(tǒng)。當(dāng)船舶使用岸電時(shí)，根據(jù)IEC80005的要求，岸側(cè)變壓器中性點(diǎn)需要通過電阻或是接地變壓器實(shí)現(xiàn)可靠接地，當(dāng)船岸連接時(shí)，船舶與岸電系統(tǒng)應(yīng)實(shí)現(xiàn)等電位連接，船岸連接系統(tǒng)如圖9所示。

對于岸電不接地系統(tǒng)，降低了涌流中的3次分量的含量，但是涌流中的2次分量仍然存在，雖然對于涌流的大小有小幅度的改善，但是仍然需要對涌流進(jìn)行相應(yīng)的限制。

4 岸電涌流抑制方法

短時(shí)間的涌流對變壓器的影響主要是會導(dǎo)致保護(hù)誤動(dòng)作，而對于變頻器的來說，涌流的沖擊性對變頻器開關(guān)器件的安全危害是十分嚴(yán)重的。首先變頻器一般采用的是IGBT等電力電子器件，其保護(hù)整定方法區(qū)別于變壓器等電力設(shè)備，瞬時(shí)過電流可能損壞電力電子器件[8]，其次變頻器保護(hù)是對每個(gè)電流采樣點(diǎn)都進(jìn)行保護(hù)，無法通過設(shè)置延時(shí)時(shí)間躲過勵(lì)磁涌流。

由于船舶電網(wǎng)的特殊性，岸上電力系統(tǒng)中的一些涌流抑制方法不適用于岸電系統(tǒng)。例如中性點(diǎn)串聯(lián)電阻、變壓器預(yù)充磁等方法需要對船舶電力系統(tǒng)一次接線進(jìn)行改動(dòng)，同時(shí)改變了船舶系統(tǒng)的接地方式，這些在實(shí)際操作過程中都是不允許的。

4.1 串聯(lián)電阻法

回路中串聯(lián)電阻是最常見的涌流抑制方法[9]，變壓器合閘之前在岸電與變壓器之間串入電阻，帶合閘穩(wěn)定后將電阻短接。串聯(lián)電阻可以降低產(chǎn)生的涌流幅值，加快涌流衰減速度，但不能完全消除涌流。串聯(lián)電阻抑制效果如圖10所示?；芈分形醇尤腚娮钑r(shí)，涌流衰減速度很慢，加入電阻后，衰減時(shí)間常數(shù)τ減小，衰減速度大大提高，從圖10中看出在相同的合閘條件下，串電阻可以有效抑制勵(lì)磁涌流，能夠保護(hù)開關(guān)管，防止過流導(dǎo)致的器件閉鎖。

圖10 串聯(lián)電阻抑制效果Fig.10 Series resistance suppression result

串聯(lián)電阻法需要增加限流電阻和旁路開關(guān)等設(shè)備，增加岸電系統(tǒng)的設(shè)備成本和安裝成本。其次限流電阻的阻值和額定功率設(shè)計(jì)方法比較復(fù)雜，不同變壓器具有不同的磁感應(yīng)曲線，電阻值需要根據(jù)合閘變壓器進(jìn)行匹配，由于瞬間勵(lì)磁涌流較大，過大的限流電阻上將產(chǎn)生較大的電壓降，導(dǎo)致船上變壓器的端電壓值偏低，觸發(fā)船上變壓器的欠壓保護(hù)。

4.2 電壓爬坡法

變壓器穩(wěn)態(tài)磁通大小與電壓幅值有關(guān)，額定電壓下的穩(wěn)態(tài)磁通小于飽和磁通，導(dǎo)致涌流發(fā)生的主要原因是偏磁與剩磁的疊加影響，而岸電變頻電源的輸出電壓具有可控性，在變壓器合閘瞬間，控制變頻電源輸出電壓幅值從零上升到額定電壓值，避免合閘偏磁對變壓器主磁通的影響。若不考慮剩磁，采用該方法時(shí)不會發(fā)生涌流現(xiàn)象；若考慮剩磁，則該方法有可能產(chǎn)生涌流，產(chǎn)生涌流的波形如圖11所示。

圖11 電壓爬坡涌流波形圖Fig.11 Voltage rising method suppression result

從圖11中可以看出，隨著電壓幅值升高，變壓器出現(xiàn)涌流且大小隨著電壓的升高而增加，同時(shí)涌流最大點(diǎn)總是出現(xiàn)在電壓幅值到達(dá)額定值之前的第一個(gè)電壓過零點(diǎn)處。通常變壓器的飽和磁通設(shè)計(jì)為1.2 p.u.，若變壓器剩磁小于0.2 p.u.則基本不會產(chǎn)生涌流。實(shí)際應(yīng)用中可以將該方法與變壓器去磁相結(jié)合，向變壓器注入正反向直流電流并不斷減小，以縮小鐵芯磁滯回環(huán)從而消除剩磁。電壓爬坡法同樣需要和船上變壓器欠壓保護(hù)門檻值相配合，電壓爬坡速度需要和保護(hù)觸發(fā)時(shí)間相配合。

4.3 變壓器預(yù)充磁

勵(lì)磁涌流的大小與變壓器剩磁有關(guān)，因此可采用一變比相同，容量小的多的充磁變壓器對主變壓器進(jìn)行預(yù)充磁。此時(shí)，主變壓器相當(dāng)于充磁變壓器的負(fù)載，由于充磁變壓器容量小得多，即便產(chǎn)生涌流，其值也遠(yuǎn)小于主變壓器產(chǎn)生的涌流，預(yù)充磁變壓器連接方法及涌流波形如圖12所示。

圖12 預(yù)充磁回路及涌流波形Fig.12 Pre-excitation circuit and suppression result

預(yù)充磁變壓器Br1-1合閘，給主變壓器建立穩(wěn)定磁通后，主變Br1合閘，此時(shí)由于主變內(nèi)部已存在穩(wěn)定的磁通，不會造成磁通突變，涌流較小。預(yù)充磁變壓器可以通過改造船側(cè)電力系統(tǒng)加裝，也可由岸側(cè)提供預(yù)充磁回路。

4.4 分相合閘

圖13 分相合閘涌流波形Fig.13 Sequential closing inrush current

船舶電網(wǎng)通常采用的是三相不接地系統(tǒng)或經(jīng)高電阻接地系統(tǒng)[10]，該系統(tǒng)零序回路中存在較大的阻抗，對3次分量具有很好的抑制作用，因此可采用分相開關(guān)，錯(cuò)開各相合閘時(shí)間，提高涌流中不對稱分量，利用接地電阻對涌流進(jìn)行抑制。以300 Ω接地電阻為例，三相開關(guān)合閘時(shí)間分別為0.05 s、0.052 s、0.065 s，分相合閘涌流波形如圖13所示。

從圖13中可以看出，分相合閘對船舶岸電涌流有明顯抑制效果，且該方法對控制、采樣和通信幾乎沒有要求，便于在實(shí)際工程中應(yīng)用。

5 結(jié)論

隨著越來越多的岸電電源應(yīng)用于港口之中，勵(lì)磁涌流會對變頻岸電系統(tǒng)的安全運(yùn)行帶來危害。本文對三種不同的勵(lì)磁涌流產(chǎn)生機(jī)理進(jìn)行了詳細(xì)的理論推導(dǎo)與分析，針對變頻器的工作特點(diǎn)，理論推導(dǎo)出變頻器開關(guān)管在導(dǎo)通和閉鎖階段的勵(lì)磁涌流數(shù)學(xué)解析表達(dá)式，根據(jù)涌流理論分析，研究了岸電系統(tǒng)在三種典型的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和接地方式下的不同特點(diǎn)，詳細(xì)分析了常見的岸電系統(tǒng)勵(lì)磁涌流抑制方法，針對該方法在岸電系統(tǒng)的適用性，提出了相應(yīng)的改進(jìn)建議。