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    后張法單、雙端張拉預(yù)應(yīng)力的比較與探討

    2019-11-06 08:27:10松,發(fā),
    四川水力發(fā)電 2019年5期
    關(guān)鍵詞:單端雙端錨具

    高 青 松, 李 有 發(fā), 楊 瑞 英

    (中國(guó)水利水電第十工程局有限公司 ,四川 成都 610072)

    1 概 述

    眾所周知:造成鋼絞線預(yù)應(yīng)力損失的主要原因有以下幾方面:(1)預(yù)應(yīng)力回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失;(2)預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失;(3)鋼筋應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失;(4)混凝土的收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失;(5)張拉工藝引起的預(yù)應(yīng)力損失等。采用單、雙端張拉的方式在上述原因中只有第二項(xiàng)區(qū)別較大。筆者以渝廣高速繞城互通A匝道橋加寬橋?yàn)槔芯苛嗽擁?xiàng)原因所引起的預(yù)應(yīng)力損失,分析了單、雙端張拉對(duì)預(yù)應(yīng)力的影響[1]。

    渝廣高速繞城互通A匝道橋加寬橋?yàn)橐黄诠こ藺匝道橋外側(cè)加寬橋(一期工程A匝道橋按等寬橋設(shè)計(jì)),采用(3×25)m+(4×25)m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁,橋?qū)拸? m變化至10.12 m。梁體采用單箱單室截面。A匝道加寬橋起于既有繞城互通,跨越已規(guī)劃的四縱線后接入B匝道橋。由于A匝道加寬橋6號(hào)墩、7號(hào)墩與繞城互通既有A匝道墩柱分別形成37.2°、8.5°的交角,A匝道7號(hào)墩蓋梁的一端靠近既有匝道蓋梁的距離不足1 m,現(xiàn)場(chǎng)不具備雙端張拉的操作條件(圖1)。

    圖1 繞出互通A匝道加寬橋平面布置圖

    該橋6、7號(hào)墩的蓋梁預(yù)應(yīng)力筋采用高強(qiáng)度、低松弛φs15.2鋼絞線,fpk=1 860 MPa,采用M15-9錨具,N1、N2各4束,長(zhǎng)度分別為1 278.5 cm(N1)和1 269.5 cm(N2)。

    2 鋼絞線有效長(zhǎng)度的計(jì)算

    設(shè)計(jì)鋼絞線大樣圖見(jiàn)圖2,筆者以N2為研究對(duì)象,鋼絞線的分段原則是將整根鋼絞線根據(jù)設(shè)計(jì)線形分成曲線連續(xù)段及直線連續(xù)段,而不能將直線段與曲線段分在同一段內(nèi)。按照鋼絞線分段原則,將N2鋼絞線分為5段,其中直線段為AB、CD、EF,曲線段為BC、DE。各段長(zhǎng)度分別為:AB=307.14 cm, BC=145.27 cm, CD=364.6 cm, DE=145.27 cm, EF=307.14 cm。張拉時(shí)使用的千斤頂包含的鋼絞線亦有一定的長(zhǎng)度。為了計(jì)算的相對(duì)準(zhǔn)確,將工作錨具和工具錨具中間的鋼絞線長(zhǎng)度納入了計(jì)算長(zhǎng)度,現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)為58 cm。

    圖2 N1、N2鋼束大樣圖

    3 預(yù)應(yīng)力損失及理論伸長(zhǎng)量計(jì)算

    3.1 單端張拉

    3.1.1 孔道摩阻力引起的損失

    孔道摩阻力引起的損失產(chǎn)生的主要原因:(1)孔道偏差影響。(2)彎道影響。

    兩項(xiàng)因素導(dǎo)致鋼絞線在張拉時(shí)錨下的應(yīng)力沿著管壁向跨中逐漸減小,因而每一段鋼絞線的伸長(zhǎng)值亦不相同。

    3.1.2 計(jì)算公式

    《公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范》JTJ 041-2000中關(guān)于預(yù)應(yīng)筋伸長(zhǎng)值ΔL的計(jì)算按照以下公式進(jìn)行。

    ΔL=Pp×L/Ap×Ep

    (1)

    式中 ΔL為各分段預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)值,mm;Pp為各分段預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力,N;L為預(yù)應(yīng)力筋的分段長(zhǎng)度,mm;Ap為預(yù)應(yīng)力筋的截面積,mm2;Ep為預(yù)應(yīng)力的彈性模量,MPa;

    《公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ 041-2000)附錄G-8中規(guī)定了Pp的計(jì)算公式:

    Pp=P×(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)

    (2)

    式中P為預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力,將鋼絞線分段計(jì)算后,每分段的起點(diǎn)張拉力即為前段的終點(diǎn)張拉力,N;θ為從張拉端至計(jì)算截面曲線孔道部分切線的夾角之和,分段后為每分段中每段曲線段的切線夾角,rad;x為從經(jīng)拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度,分段后為每個(gè)分段長(zhǎng)度或?yàn)楣?1)中的L值;k為孔道每束局部編差對(duì)摩擦的影響系數(shù)(1/m),管道內(nèi)的全長(zhǎng)均應(yīng)考慮該影響;μ為預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦系數(shù),只在管道彎曲部分考慮該系數(shù)的影響。

    每一段的終點(diǎn)力即為下一段的起點(diǎn)力,每段的終點(diǎn)力與起點(diǎn)力的關(guān)系見(jiàn)下式:

    Pz=Pq×e-(KX+uθ)[2]

    (3)

    已知蓋梁預(yù)應(yīng)力筋采用高強(qiáng)度、低松弛Φs15.2鋼絞線,fpk=1 860 MPa,錨下控制應(yīng)力△k=0.75fpk=1 395 MPa,Ep=1.95×105MPa,μ取0.25,k取0.001 5,采用分段理論計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失及理論伸長(zhǎng)值,其分段計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1。

    表1 單端張拉預(yù)應(yīng)力損失及理論伸長(zhǎng)值計(jì)算表

    當(dāng)控制應(yīng)力從張拉端AB端傳至錨固端EF時(shí),單束預(yù)應(yīng)力只剩下190 342 N,此時(shí)單束鋼絞線應(yīng)力損失為35 MPa,預(yù)應(yīng)力損失為9×35=315(MPa)。理論伸長(zhǎng)值為97.77 mm。

    3.2 雙端張拉

    當(dāng)采用雙端張拉時(shí),采用分段理論計(jì)算的預(yù)應(yīng)力損失及理論伸長(zhǎng)值結(jié)果見(jiàn)表2。

    當(dāng)采取雙端張拉時(shí),單束預(yù)應(yīng)力單端只剩下193 069 N,此時(shí)單束鋼絞線應(yīng)力損失為31 MPa,預(yù)應(yīng)力損失共計(jì)為9×31=279(MPa)。理論伸長(zhǎng)值為98.6 mm。

    表2 雙端張拉預(yù)應(yīng)力損失及理論伸長(zhǎng)值計(jì)算表

    對(duì)表1、2進(jìn)行分析得出:?jiǎn)味藦埨瓎问A(yù)應(yīng)力較雙端張拉多損失4 MPa,損失量基本相同,雙端張拉比單端張拉理論伸長(zhǎng)值略大。為減少預(yù)應(yīng)力損失與錨圈口摩阻損失,單端張拉采取超張拉5%,雙端張拉采取超張拉3%[3]的方式提高了1 395×(0.03~0.05)=(41.85~69.75)MPa,用以彌補(bǔ)預(yù)應(yīng)力損失。因此,對(duì)于該工程,單端張拉更為簡(jiǎn)潔、快速,能在保證質(zhì)量的前提下提高效率和安全系數(shù)。

    4 預(yù)應(yīng)力現(xiàn)場(chǎng)施工試驗(yàn)的統(tǒng)計(jì)及分析

    4.1 張拉試驗(yàn)的組織與策劃

    繞城互通A匝道加寬橋根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況選取了A匝道加寬橋6號(hào)墩蓋梁采用雙端張拉、7號(hào)墩蓋梁采用單端張拉的形式,以N2鋼絞線作為研究對(duì)象,主要從錨下控制力、張拉伸長(zhǎng)值方面進(jìn)行對(duì)比分析。為保證試驗(yàn)的同步性、連續(xù)性和精確性,在試驗(yàn)開(kāi)始前,選取了同一套校核過(guò)的液壓千斤頂進(jìn)行張拉試驗(yàn)??紤]到錨下預(yù)應(yīng)力損失均超過(guò)張拉值3%,故要求在張拉過(guò)程中必須嚴(yán)格按照規(guī)范進(jìn)行操作并安排人員旁站記錄。

    4.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

    繞城互通A匝道6、7號(hào)墩蓋梁分別采用雙端張拉、單端張拉獲得的伸長(zhǎng)值見(jiàn)表3、4。

    從表3、4中可以分析出:①單端張拉的實(shí)際伸長(zhǎng)值都要小于理論伸長(zhǎng)值,絕大部分的伸長(zhǎng)值都在95~97 mm區(qū)間段內(nèi),并且所有的實(shí)際伸長(zhǎng)量與理論伸長(zhǎng)量之間的偏差值均大于-6%,滿(mǎn)足設(shè)計(jì)規(guī)范要求的[-6%~6%]區(qū)間段,故其符合設(shè)計(jì)要求。②雙端張拉實(shí)際測(cè)量的伸長(zhǎng)量都要大于理論伸長(zhǎng)量,實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)量都在99~102 mm這個(gè)區(qū)間段內(nèi),并且所有的實(shí)際伸長(zhǎng)量與理論伸長(zhǎng)量之間的偏差值都小于6%,故其符合設(shè)計(jì)要求。

    表3 單端張拉伸長(zhǎng)值記錄表

    表4 雙端張拉伸長(zhǎng)值記錄表

    在實(shí)際張拉控制過(guò)程中,在張拉并持荷完畢、千斤頂放松過(guò)程中,對(duì)于夾片式錨具而言,有一個(gè)夾片回縮自錨及錨具變形存在,單端張拉夾片式錨具回縮量為9~11 mm,雙端張拉夾片式錨具回縮量為8~11 mm。

    對(duì)于錨下控制應(yīng)力,項(xiàng)目部委托重慶市交科院錨下應(yīng)力檢測(cè)單位對(duì)繞城互通A匝道加寬橋6、7號(hào)墩蓋梁錨下應(yīng)力進(jìn)行了錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè),檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表5、6。

    表5 單端錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)記錄表

    表6 雙端張拉錨下預(yù)應(yīng)力檢測(cè)記錄表

    從表4、5中可以看出:不論是單端張拉,還是雙端張拉錨下預(yù)應(yīng)力的實(shí)際預(yù)應(yīng)力檢測(cè)與設(shè)計(jì)錨下控制預(yù)應(yīng)力(1 757.7 kN)都是合格的,但單端張拉錨下應(yīng)力損失較雙端損失大一些。為減少預(yù)應(yīng)力損失與錨圈口摩阻損失,對(duì)單端張拉采取超張拉5%,雙端張拉超張拉3%的方式用以提高1 953×(0.03~0.05)=(58.59~97.65)kN彌補(bǔ)預(yù)應(yīng)力損失。

    在實(shí)際張拉控制過(guò)程中,在張拉并持荷完畢、千斤頂放松過(guò)程中,對(duì)于夾片式錨具有一個(gè)夾片回縮自錨及錨具變形存在,使錨下控制應(yīng)力有所損失,根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTJ 041-2000表12.8.3規(guī)定,夾片式錨具容許回縮量不大于6 mm,筆者建議:在最后一步持荷并測(cè)量完伸長(zhǎng)量在控制范圍內(nèi)后,應(yīng)再將每端鋼絞線拉長(zhǎng)3~6 mm(補(bǔ)足夾片回縮量),可使最終的錨固應(yīng)力成為設(shè)計(jì)的錨下控制應(yīng)力[4]。

    5 結(jié) 語(yǔ)

    (1)通過(guò)單端張拉與雙端張拉預(yù)應(yīng)力損失、理論伸長(zhǎng)值的計(jì)算得知:?jiǎn)味藦埨A(yù)應(yīng)力損失比雙端張拉預(yù)應(yīng)力損失略大一些;對(duì)于理論伸長(zhǎng)值,雙端張拉比單端張拉略大一些;通過(guò)對(duì)預(yù)應(yīng)力試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析得知雙端張拉伸長(zhǎng)值略大于單端張拉,但無(wú)論是單端張拉,還是雙端張拉均符合設(shè)計(jì)以及工程實(shí)際要求。兩者對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用效果幾乎一樣。雙端張拉的效果略好于單端張拉。

    (2)在特殊條件或雙端張拉不具備條件的情況下,選取單端張拉施工工藝亦滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。

    (3)在張拉并持荷完畢、千斤頂放松過(guò)程中,對(duì)于夾片式錨具而言有一個(gè)夾片回縮自錨及錨具變形存在,使錨下控制應(yīng)力有所損失。若將單端張拉、雙端張拉超張拉3%~5%,可以使截面應(yīng)力提高,進(jìn)而降低預(yù)應(yīng)力損失[5]。

    (4)為確保錨固應(yīng)力達(dá)到設(shè)計(jì)要求,最后一步是通過(guò)持荷并測(cè)量完伸長(zhǎng)量在控制范圍內(nèi)后應(yīng)再將每端鋼絞線拉長(zhǎng)3~6 mm(補(bǔ)足夾片回縮量)。

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