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    大采高工作面雙巷圍巖失穩(wěn)機(jī)理及控制研究

    2019-11-05 06:49:52李建永
    山西焦煤科技 2019年9期
    關(guān)鍵詞:煤柱錨索錨桿

    李建永

    (山西晉城煤業(yè)集團(tuán) 勘察設(shè)計(jì)院有限公司, 山西 晉城 048006)

    大型綜采工作面回采過(guò)程中,由于單巷布置難以滿足超長(zhǎng)距離(3 500~4 000 m)通風(fēng)、運(yùn)料和行人的需要,通常采用雙巷布置方式[1-3]. 在雙巷布置中,回采巷道將先后受到巷道掘進(jìn)、本工作面回采和相鄰工作面回采多次劇烈動(dòng)壓影響,容易出現(xiàn)頂板嚴(yán)重下沉、大面積片幫、底鼓及支護(hù)體損壞等礦壓顯現(xiàn),嚴(yán)重影響了工作面的安全高效開(kāi)采[4-5].

    國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)雙巷布置煤柱穩(wěn)定性、留巷圍巖應(yīng)力分布與變形特征以及留巷支護(hù)和加固等做了一些探索性研究工作,余學(xué)義等[6-7]對(duì)雙巷布置工作面巷間煤柱穩(wěn)定性進(jìn)行了研究,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)力監(jiān)測(cè)和數(shù)值模擬分析確定了保證煤柱穩(wěn)定性的合理煤柱留設(shè)寬度;張學(xué)成[8]通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)對(duì)多次采動(dòng)影響下的雙巷布置工作面留巷圍巖變形規(guī)律進(jìn)行了分析;李永恩等[9-10]通過(guò)分析雙巷布置工作面留巷圍巖塑性演化規(guī)律,得到不同階段巷道塑性區(qū)分布特征并針對(duì)性地提出補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)措施。但針對(duì)雙巷布置工作面留巷從雙巷掘進(jìn)、本工作面回采直至相鄰工作面回采的全過(guò)程圍巖變形破壞特征以及相應(yīng)圍巖控制技術(shù)仍有待深入研究。

    1 工程地質(zhì)概況

    1.1 工程地質(zhì)條件

    3101大采高綜采工作面為某礦首采工作面,工作面傾向長(zhǎng)260 m,推進(jìn)走向長(zhǎng)3 904 m,煤層埋深693~721 m,傾角1°~4°,平均采厚5 m. 底板和直接頂為粉砂巖,均厚分別為10.2 m和2.3 m;基本頂為中砂巖,均厚19.8 m. 3101工作面采用雙巷布置,雙巷之間的煤柱寬度為35 m,3101輔運(yùn)巷在3101工作面回采后作為相鄰3102工作面的回風(fēng)巷繼續(xù)使用,見(jiàn)圖1.

    1.2 巷道圍巖支護(hù)方案

    3101工作面主運(yùn)巷與輔運(yùn)巷采用雙巷布置,均為矩形斷面,斷面尺寸5 200 mm×3 700 mm,頂板及煤柱幫選用d20 mm×2 200 mm螺紋鋼樹(shù)脂錨桿,間排距800 mm×1 000 mm;頂板錨索采用d17.8 mm×6 300 mm,間排距2 400 mm×2 400 mm;回采幫采用d25 mm×2 000 mm玻璃鋼錨桿,間排距800 mm×1 000 mm,支護(hù)方式見(jiàn)圖2.

    圖2 3101工作面巷道現(xiàn)有支護(hù)方式圖

    2 巷道圍巖變形破壞特征

    2.1 輔運(yùn)巷圍壓變形特征

    為研究3101輔運(yùn)巷在雙巷掘進(jìn)及本工作面回采過(guò)程中礦壓顯現(xiàn)規(guī)律,在雙巷掘進(jìn)及留巷期間,進(jìn)行巷道表面位移監(jiān)測(cè),測(cè)站布置見(jiàn)圖1中測(cè)區(qū)I,監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)表明:

    1) 雙巷掘進(jìn)期間。

    3101輔運(yùn)巷在雙巷掘進(jìn)期間圍巖變形量不大,頂?shù)装遄畲笪灰萍s為184 mm,兩幫最大位移量190 mm,受雙巷掘進(jìn)影響呈現(xiàn)實(shí)體煤幫位移較大、實(shí)體煤位移較小的不對(duì)稱(chēng)變形特征。

    2) 留巷期間。

    留巷期間巷道圍巖表面位移量見(jiàn)圖3. 由圖3可知:在工作面采動(dòng)超前支承壓力影響下,巷道圍巖變形量雖有增加,但幅度不大,整個(gè)采動(dòng)超前影響期間,巷道頂板下沉量為124 mm,兩幫移近量不超過(guò)243 mm;圍巖變形主要發(fā)生在工作面后方,在工作面推過(guò)200 m位置時(shí),巷道開(kāi)始持續(xù)變形,但整體變形量較小,仍在可控范圍;推過(guò)300 m后能明顯觀測(cè)到巷道變形,頂?shù)装寮皟蓭蛧鷰r變形快速增加,巷道底板出現(xiàn)明顯的裂縫;推過(guò)350 m位置時(shí),巷道變形開(kāi)始加劇,巷道圍巖表面破碎、頂板嚴(yán)重下沉、幫部鼓起、底鼓明顯,局部區(qū)域出現(xiàn)錨網(wǎng)破損和錨桿錨索破斷失效現(xiàn)象;滯后550 m以上時(shí),巷道變形速度開(kāi)始減緩,圍巖變形達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。

    圖3 3101輔運(yùn)巷礦壓觀測(cè)數(shù)據(jù)圖

    2.2 圍巖內(nèi)部裂隙分布情況

    為進(jìn)一步掌握巷道圍巖內(nèi)部裂隙發(fā)育情況,在3101輔運(yùn)巷進(jìn)行鉆孔窺視,在巷道測(cè)區(qū)II中斷面上布置5個(gè)鉆孔,利用鉆孔窺視儀對(duì)巷道頂板以及兩幫內(nèi)部進(jìn)行窺視,觀測(cè)巷道頂板及兩幫不同深度內(nèi)部的破壞及裂隙發(fā)育情況,確定巷道圍巖松動(dòng)破壞范圍。頂板鉆孔窺視情況見(jiàn)圖4.

    通過(guò)對(duì)鉆孔窺視數(shù)據(jù)進(jìn)行處理分析,基于鉆孔內(nèi)部裂隙發(fā)育情況繪制了圍巖破碎區(qū)、裂隙區(qū),最終確定了圍巖松動(dòng)圈范圍,見(jiàn)圖5.

    圖5 圍巖破壞范圍鉆孔窺視結(jié)果圖

    由圖5可知,頂板及兩幫破壞范圍具有以下特征:1) 頂板在淺部0~1.3 m存在破碎帶,裂隙從錨固區(qū)內(nèi)一直擴(kuò)展到3.6 m范圍內(nèi),同時(shí)在頂板上部1.3 m和3.5 m不同巖性層面交界處出現(xiàn)一定程度的離層。2) 煤柱幫淺部破碎嚴(yán)重,裂隙發(fā)育造成塑性破壞最大深度可達(dá)4.0 m,在3.2 m處出現(xiàn)空幫現(xiàn)象,圍巖完整性差;回采幫破壞程度不大,1.5~2.4 m有裂隙發(fā)育,圍巖塑性破壞深度在2.5 m以內(nèi)。

    對(duì)巷道同一斷面不同位置的鉆孔窺視情況進(jìn)行對(duì)比分析得出,巷道圍巖整體0~4 m存在不同程度的裂隙發(fā)育,圍巖松動(dòng)圈范圍從大到小依次為:煤柱幫>頂板>實(shí)體煤幫,圍巖兩幫變形破壞呈明顯不對(duì)稱(chēng)狀態(tài)。由此可見(jiàn),在多次采動(dòng)和采空區(qū)覆巖活動(dòng)的共同作用下,巷道的薄弱區(qū)域主要為煤柱幫和頂板,即頂板與煤柱幫的治理是巷道圍巖控制的關(guān)鍵。

    3 巷道圍巖穩(wěn)定性數(shù)值模擬

    3.1 數(shù)值模型的建立

    3101輔運(yùn)巷先后受巷道掘進(jìn)、本工作面回采和采空區(qū)覆巖活動(dòng)的影響,其圍巖變形破壞是一個(gè)動(dòng)態(tài)過(guò)程,為了分析雙巷布置在不同階段巷道變形破壞機(jī)制,采用FLAC3D軟件建立雙巷布置工作面三維數(shù)值模型,見(jiàn)圖6. 三維模型長(zhǎng)240 m,寬248 m,高60 m. 模型水平方向位移約束,底邊界垂直方向位移約束,上邊界垂直載荷17.5 MPa,側(cè)壓系數(shù)取1.2,煤巖力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1. 采用摩爾庫(kù)倫準(zhǔn)則,數(shù)值模擬開(kāi)挖過(guò)程為:初始平衡→掘進(jìn)3101輔運(yùn)巷→掘進(jìn)3101主運(yùn)巷→回采3101大采高工作面。

    圖6 三維數(shù)值模型圖

    3.2 模擬結(jié)果分析

    主應(yīng)力差是反應(yīng)材料剪切應(yīng)力的分布狀態(tài),能更全面地揭示圍巖變形破壞的本質(zhì)。對(duì)雙巷掘進(jìn)期間及本工作面回采后輔運(yùn)巷圍巖主應(yīng)力差演化規(guī)律進(jìn)行分析,見(jiàn)圖7.

    表1 煤巖體物理力學(xué)參數(shù)表

    圖7 輔運(yùn)巷圍巖主應(yīng)力差分布規(guī)律圖

    由圖7a)可知:1) 掘進(jìn)期間,圍巖主應(yīng)力差呈淺部升高,到一定深度主應(yīng)力差峰值過(guò)后再逐漸減小至穩(wěn)定的趨勢(shì),說(shuō)明巷道淺部一定范圍內(nèi)處于卸壓狀態(tài),隨著圍巖深度的增加,頂板、底板及兩幫均出現(xiàn)不同程度的應(yīng)力集中狀態(tài),此后圍巖逐步恢復(fù)原巖應(yīng)力狀態(tài)。2) 頂板、底板主應(yīng)力差值整體大于兩幫,且主應(yīng)力差極大值出現(xiàn)在頂板,此時(shí)頂板承受更大的主應(yīng)力差,承載了更多的上覆巖層重量。3) 巷道圍巖主應(yīng)力差峰值分布在圍巖2.0 m范圍內(nèi),巷道變形破壞深度不大,圍巖具有較好的完整性和承載能力,能夠保證巷道在雙巷掘進(jìn)過(guò)程中保持穩(wěn)定。

    由圖7b)可知:1) 本工作面回采后,巷道圍巖應(yīng)力差值出現(xiàn)大幅增加,主要因?yàn)楸竟ぷ髅婊夭蛇^(guò)后,采空區(qū)覆巖高支承應(yīng)力向巷道轉(zhuǎn)移,造成巷道整體處于高應(yīng)力環(huán)境。2) 巷道圍巖主應(yīng)力差峰值分布深度明顯增加,頂板、底板、煤柱幫及實(shí)體煤幫主應(yīng)力差峰值深度位置分別為3.8 m、2.2 m、4.3 m和2.4 m,巷道出現(xiàn)不同程度的變形破壞,圍巖完整性和承載能力較差。3) 主應(yīng)力差極大值由頂板向煤柱幫轉(zhuǎn)移,且煤柱幫整體應(yīng)力差值要遠(yuǎn)大于頂板、底板及實(shí)體煤幫,此時(shí)頂板承載能力大幅降低,煤柱幫承受更多的主應(yīng)力差,若頂板和煤柱幫得不到及時(shí)強(qiáng)化控制,在高應(yīng)力長(zhǎng)期作用影響下,易造成頂板和煤柱失穩(wěn)。

    4 巷道變形破壞機(jī)制及支護(hù)對(duì)策

    4.1 變形破壞機(jī)制分析

    通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)與數(shù)值分析可知,3101輔運(yùn)巷雖然采用錨桿、錨索及錨網(wǎng)聯(lián)合支護(hù),但在留巷期間巷道頂板下沉量大,煤柱幫鼓嚴(yán)重。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)工程地質(zhì)條件,結(jié)合圍巖巖性和應(yīng)力環(huán)境綜合分析,巷道圍巖破壞的主要原因如下:

    1) 圍巖強(qiáng)度低、裂隙發(fā)育程度高。3101輔運(yùn)巷為全煤巷道,強(qiáng)度低,由鉆孔窺視可知煤體裂隙發(fā)育程度較高,為軟弱破碎煤體;留巷要經(jīng)歷相鄰兩個(gè)工作面的回采,服務(wù)周期遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于一般巷道,在應(yīng)力和時(shí)間等因素的共同影響下,使巷道產(chǎn)生較大變形。

    2) 支承壓力大、分布范圍廣。3101工作面埋深達(dá)到700 m,且上覆基本頂為近20 m厚的堅(jiān)硬砂巖,在大采高長(zhǎng)工作面回采過(guò)程中采空區(qū)懸頂范圍大,上覆巖層大載荷向采空區(qū)周邊煤巖體傳遞,相應(yīng)產(chǎn)生的超前支承壓力及側(cè)向支承壓力大且影響范圍廣。

    3) 多重采動(dòng)影響。3101輔運(yùn)巷服務(wù)期間,先后受多次掘進(jìn)采動(dòng)以及本工作面采空區(qū)覆巖活動(dòng)的影響,不同時(shí)間、不同順序和不同位置的掘進(jìn)回采會(huì)造成應(yīng)力疊加現(xiàn)象,往往在頂板和實(shí)體煤幫產(chǎn)生較大應(yīng)力集中,對(duì)巷道周?chē)a(chǎn)生不同程度的破壞。

    4) 支護(hù)方式和支護(hù)參數(shù)不合理?,F(xiàn)場(chǎng)巷道支護(hù)參數(shù)往往參考周邊煤礦支護(hù)設(shè)計(jì),采用完全對(duì)稱(chēng)設(shè)計(jì)支護(hù)強(qiáng)度明顯不能滿足整個(gè)留巷期間的要求,需要根據(jù)留巷地質(zhì)生產(chǎn)條件以及圍巖變形特征,選擇科學(xué)合理的支護(hù)方式和參數(shù),保證巷道的安全穩(wěn)定。

    4.2 巷道圍巖支護(hù)對(duì)策

    由上述巷道圍巖變形破壞機(jī)制分析可知,要實(shí)現(xiàn)大采高雙巷布置巷道圍巖穩(wěn)定性必須要在保證巷道整體性前提下對(duì)巷道關(guān)鍵部位(煤柱幫和頂板)加強(qiáng)支護(hù),保證巷道圍巖在回采過(guò)程中的穩(wěn)定性,控制原理見(jiàn)圖8.

    圖8 巷道關(guān)鍵部位控制原理圖

    根據(jù)圖8所示,提出以下控制對(duì)策:

    1) 強(qiáng)化巷道圍巖的護(hù)表作用,提高巷道整體性。多重采動(dòng)影響下巷道圍巖表面松散破碎、裂隙發(fā)育,造成錨桿錨索作用范圍較小,達(dá)不到護(hù)表的要求,通過(guò)巷道全斷面錨網(wǎng)配合大面積鋼帶增加受力面積并提高護(hù)表結(jié)構(gòu)剛度,保證巷道的完整性。

    2) 加強(qiáng)煤柱幫支護(hù),增強(qiáng)其承載性能。針對(duì)巷道兩幫不對(duì)稱(chēng)破壞礦壓顯現(xiàn)特點(diǎn),對(duì)破壞較為嚴(yán)重的煤柱幫進(jìn)行重點(diǎn)加強(qiáng)支護(hù),通過(guò)高強(qiáng)加長(zhǎng)錨桿并配較大面積的鋼板托盤(pán)將淺部破碎且裂隙發(fā)育的煤體錨固至較為完整穩(wěn)定的區(qū)域。此外,采用高預(yù)應(yīng)力且大延伸率錨索在煤柱內(nèi)部形成倒梯形的閉鎖結(jié)構(gòu),進(jìn)一步提高煤柱幫的承載能力。

    3) 提高頂板穩(wěn)定性,避免高支承應(yīng)力向兩幫轉(zhuǎn)移。高支承應(yīng)力的長(zhǎng)期作用會(huì)不可避免地引起頂板下沉,隨著頂板下沉量達(dá)到一定值,頂板巖層松動(dòng)范圍增大并會(huì)出現(xiàn)離層破壞,穩(wěn)定性變差,如果頂板得不到及時(shí)控制,高支承應(yīng)力會(huì)向巷道兩幫和底板轉(zhuǎn)移,導(dǎo)致整個(gè)巷道圍巖出現(xiàn)嚴(yán)重變形破壞,造成巷道整體失穩(wěn)。因此,為了提高巷道頂板穩(wěn)定性,需加大錨桿錨索支護(hù)強(qiáng)度。

    5 工程實(shí)踐

    5.1 強(qiáng)化控制方案

    根據(jù)支護(hù)對(duì)策分析,結(jié)合該礦實(shí)際工程條件,提出以“全斷面錨網(wǎng)+高強(qiáng)加長(zhǎng)錨桿+高預(yù)應(yīng)力強(qiáng)力錨索”為主體的圍巖強(qiáng)化控制方案,見(jiàn)圖9.

    圖9 巷道強(qiáng)化控制方案圖

    具體支護(hù)參數(shù)如下:

    1) 高預(yù)應(yīng)力強(qiáng)力錨索支護(hù)參數(shù):巷道煤柱幫補(bǔ)強(qiáng)支護(hù)采用錨索+W型鋼帶,錨索間排距為1 200 mm×2 000 mm,錨索規(guī)格d21.8 mm×5 300 mm(1×19股),每排3根;巷道頂板在原有每?jī)膳佩^索中間垂直補(bǔ)打一排錨索并加W鋼帶進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)支護(hù),每排布置3根錨索,錨索規(guī)格d 21.8 mm×8 300 mm(1×19股),間距2 400 mm,錨索預(yù)緊力不小于200 kN;托盤(pán)采用300 mm×300 mm×20 mm碟形托盤(pán),W型鋼帶規(guī)格為3 200 mm× 250 mm×3 mm.

    2) 錨網(wǎng)及高強(qiáng)加長(zhǎng)錨桿支護(hù)參數(shù):對(duì)巷道進(jìn)行全斷面高強(qiáng)金屬網(wǎng)鋪設(shè),網(wǎng)孔距為50 mm×50 mm;在兩幫與頂板支護(hù)失效區(qū)域補(bǔ)打d22 mm×2 500 mm的左旋螺紋鋼錨桿,錨桿間排距800 mm×800 mm,頂幫錨桿錨固力均達(dá)到100 kN,扭矩力不低于300 N·m,錨桿托板采用鋼板托盤(pán),規(guī)格180 mm×180 mm×10 mm.

    5.2 支護(hù)效果分析

    在相鄰工作面回采之前,采用“全斷面錨網(wǎng)+高強(qiáng)加長(zhǎng)錨桿+高預(yù)應(yīng)力強(qiáng)力錨索”支護(hù)方式對(duì)巷道圍巖進(jìn)行強(qiáng)化控制,為了檢驗(yàn)支護(hù)效果,在巷道內(nèi)設(shè)置圍巖變形監(jiān)測(cè)斷面,并對(duì)圍巖變形進(jìn)行觀測(cè),觀測(cè)結(jié)果見(jiàn)圖10. 由圖10可知,工作面回采期間,巷道頂、底板移近量分別為380 mm和315 mm;煤柱幫和實(shí)體煤幫移近量分別為352 mm和338 mm,圍巖整體變形在可控范圍內(nèi),沒(méi)有發(fā)生失穩(wěn)現(xiàn)象,說(shuō)明強(qiáng)化控制方案達(dá)到預(yù)期效果。

    圖10 相鄰工作面回采期間巷道圍巖變形圖

    6 結(jié) 論

    1) 通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)可知,大采高雙巷布置工作面留巷圍巖變形呈頂板嚴(yán)重下沉、底板鼓起、兩幫非對(duì)稱(chēng)破壞特征。圍巖松動(dòng)圈范圍從大到小依次為:煤柱幫>頂板>實(shí)體煤幫,煤柱幫和頂板是巷道圍巖變形破壞控制的重點(diǎn)區(qū)域。

    2) 提出以“全斷面錨網(wǎng)+高強(qiáng)加長(zhǎng)錨桿+高預(yù)應(yīng)力強(qiáng)力錨索”為主體的圍巖強(qiáng)化控制對(duì)策,具體包括:強(qiáng)化巷道圍巖的護(hù)表作用,提高巷道整體性;加強(qiáng)煤柱幫支護(hù),增強(qiáng)其承載性能;提高頂板穩(wěn)定性,避免高支承應(yīng)力向兩幫、底板轉(zhuǎn)移。

    3) 數(shù)值模擬和現(xiàn)場(chǎng)工程實(shí)踐表明,強(qiáng)化控制方案能夠有效控制巷道頂板下沉,減弱兩幫不對(duì)稱(chēng)變形,巷道圍巖控制效果顯著。

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