封隔器配套用O形圈壓縮率優(yōu)化研究

(1.中海油田服務(wù)股份有限公司油田生產(chǎn)事業(yè)部 天津 300459；2.北京福田康明斯發(fā)動(dòng)機(jī)有限公司 北京 102206；3.中國(guó)石油大學(xué)(華東)機(jī)電工程學(xué)院 山東青島 266580)

作為常用的井下工具，封隔器主要用于將井筒中的不同油層、水層隔離，并承受一定的壓力差。隨著封隔器的不斷發(fā)展，其與鉆井、完井、修井等相關(guān)工藝的配套變得相對(duì)固定，而多樣化的工藝需要又使得封隔器管串中加入了更多的零部件，其封隔效果和可靠性也在提高[1]。封隔器密封包括外密封和內(nèi)密封，內(nèi)密封也是影響整個(gè)封隔器性能的重要因素。

在實(shí)際應(yīng)用中，通常參考國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)選型設(shè)計(jì)密封件，雖然較大的過盈量能滿足密封要求，但其運(yùn)動(dòng)摩擦力較大，對(duì)井下大工件裝備工具會(huì)產(chǎn)生不利影響。為此本文作者研究了特定使用條件下O形圈壓縮率的選擇，并給出合適的推薦值，在減小運(yùn)動(dòng)摩擦力的同時(shí)保證了密封性能。

1 問題分析

國(guó)內(nèi)外關(guān)于O形圈的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)有很多，其性能與密封設(shè)計(jì)參數(shù)密切相關(guān)，包括壓縮率、拉伸率、槽深、徑向間隙等，而作為表征過盈裝配情況的重要設(shè)計(jì)參數(shù)，壓縮率小則接觸應(yīng)力小，壓縮率大則接觸應(yīng)力大。以實(shí)際應(yīng)用中的3種典型規(guī)格O形圈(φ40.94 mm×2.62 mm、φ66.27 mm×3.53 mm、φ183.52 mm×5.33 mm)為例，不同標(biāo)準(zhǔn)下不同線徑系列的O形圈的壓縮率如圖1所示?？芍毡緲?biāo)準(zhǔn)范圍相對(duì)較小，其他各標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計(jì)值范圍均較大。文中以φ183.52 mm×5.33 mm規(guī)格O形圈為例進(jìn)行了相應(yīng)的分析計(jì)算。

圖1 國(guó)內(nèi)外O形圈標(biāo)準(zhǔn)中壓縮率設(shè)計(jì)值

Fig 1 Design values of compression rate in O-ring standard at home and abroad (a)minimum;(b)maximum

2 試驗(yàn)研究

2.1 工裝與試驗(yàn)設(shè)計(jì)

O形圈壓縮率參數(shù)受溝槽密封配合結(jié)構(gòu)影響[2]，如缸筒內(nèi)徑、活塞直徑、溝槽底徑等，也與O形圈的自身尺寸有關(guān)。

表1 O形圈試驗(yàn)因素水平Table 1 Factor and level of O-ring test

表2 O形圈尺寸公差建議標(biāo)準(zhǔn)Table 2 Recommended dimension and tolerance for O-ring

2.2 試驗(yàn)內(nèi)容與結(jié)果

2.2.1 運(yùn)動(dòng)摩擦力性能

如圖2(a)所示，應(yīng)用所設(shè)計(jì)工裝在拉力機(jī)上進(jìn)行進(jìn)行摩擦力測(cè)試，通過遙控器對(duì)拉桿施加推拉載荷，模擬活塞體在井下工具上行、下行運(yùn)動(dòng)過程。測(cè)得O形圈在工作筒內(nèi)的摩擦力載荷-位移曲線如圖2所示。

圖2 摩擦力性能試驗(yàn)裝置及測(cè)試結(jié)果Fig 2 Test device(a) of friction performance and test results(b)

圖2(b)中曲線上數(shù)值正負(fù)表示相反的運(yùn)動(dòng)方向，不同壓縮率下以6次上行程、下行程摩擦力的平均值作為試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果，如表3所示。可以看出隨著壓縮率增大，運(yùn)動(dòng)摩擦力升高?；谡辉囼?yàn)設(shè)計(jì)，極差與方差分析結(jié)果可知：缸筒內(nèi)徑和溝槽底徑均為影響摩擦力性能的顯著因素，且最佳水平組合下對(duì)應(yīng)的壓縮率為最小值時(shí)摩擦力最小。

表3 不同壓縮率下φ183.52 mm×5.33 mm O形圈運(yùn)動(dòng)摩擦力測(cè)試結(jié)果Table 3 Dynamic friction testing results of φ183.52 mm× 5.33 mm O-ring at different compression rates

現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)時(shí)允許的摩擦力操作工況載荷為900 N，當(dāng)壓縮率小于14.51%時(shí)，其滿足工況要求且摩擦力低于允許值，因此應(yīng)在該范圍下確定壓縮率推薦值。

2.2.2 靜密封性能

設(shè)計(jì)4個(gè)壓力臺(tái)階(14、21、35、52.5 MPa)進(jìn)行液密、氣密試壓，壓力監(jiān)測(cè)系統(tǒng)采集壓力隨時(shí)間變化的試壓曲線如圖3所示。根據(jù)不同壓縮率、常溫(23 ℃)及高溫(150 ℃)下的液、氣耐壓密封試驗(yàn)結(jié)果可知，φ183.52 mm×5.33 mm規(guī)格O形圈密封曲線穩(wěn)定，滿足35 MPa密封要求。

圖3 φ183.52 mm×5.33 mm O形圈試壓曲線Fig 3 Pressure test curve of φ183.52 mm× 5.33 mm O-ring for seal performance

3 有限元模擬計(jì)算

3.1 有限元模型

密封圈材料為氫化丁腈橡膠(HNBR)，硬度為HA75。采用Mooney-Rivlin模型，其常溫(23 ℃)、高溫(150 ℃)下的常數(shù)C1、C2分別為1.44、0.016 MPa和0.70、0.035 MPa[4-7]。密封缸筒、溝槽作為剛體處理，O形圈、缸筒與溝槽為軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)，采用平面對(duì)稱模型進(jìn)行簡(jiǎn)化。使用PLANE182單元建立計(jì)算模型并劃分網(wǎng)格[8]，如圖4所示。模擬計(jì)算分多個(gè)載荷步進(jìn)行，模擬O形圈的預(yù)壓縮、介質(zhì)工作載荷作用與運(yùn)動(dòng)過程。由于大行程下O形圈運(yùn)動(dòng)趨于穩(wěn)態(tài)，運(yùn)動(dòng)過程分析時(shí)可將其簡(jiǎn)化為準(zhǔn)靜態(tài)模型，在過盈裝配分析步后給活塞參考點(diǎn)施加向左、向右的位移載荷來模擬內(nèi)、外行程[9]。

圖4 O形圈有限元模型Fig 4 Finite element model of O-ring

3.2 計(jì)算結(jié)果分析

根據(jù)試驗(yàn)設(shè)計(jì)中的結(jié)構(gòu)參數(shù)，對(duì)O形圈開展了有限元模擬計(jì)算。圖5所示為φ183.52 mm×5.33 mm O形圈在內(nèi)徑為195.9 mm缸體中壓縮率為13.2%時(shí)，常溫14、21、35 MPa壓力下O形圈的接觸應(yīng)力分布?？梢钥闯觯佑|應(yīng)力沿O形圈與缸筒、活塞溝槽壁面的路徑呈類扇形分布，同時(shí)關(guān)于截面具有一定對(duì)稱性；應(yīng)力峰值集中出現(xiàn)在主要密封部位，且始終大于工作壓力，保證了密封的可靠性；隨介質(zhì)壓力增大，接觸路徑上的應(yīng)力和接觸寬度也相應(yīng)變大。

圖5 不同介質(zhì)壓力下φ183.52 mm×5.33 mm O形圈的接觸應(yīng)力分布Fig 5 Contact stresses distribution of φ183.52 mm×5.33 mm O-ring at different medium pressure

3.3 不同工況下O形圈性能分析

3.3.1 密封性能

圖6、7所示為在常溫、高溫下，φ183.52 mm×5.33 mm O形圈的最大接觸應(yīng)力隨壓縮率和介質(zhì)壓力變化曲線?？芍?，介質(zhì)壓力一定時(shí)，最大接觸應(yīng)力隨壓縮率增大而增大，且大于工作壓差，保證了O形圈的密封性能。壓縮率一定時(shí)，最大接觸應(yīng)力與介質(zhì)壓力線性相關(guān)，說明O形圈具有一定的“自密封”能力。圖6、7中壓縮率對(duì)密封能力影響不大，高溫下O形圈的密封性能隨壓縮率增加的比例比常溫下稍大，表明溫升可小幅度提升密封能力，而介質(zhì)壓力對(duì)密封能力的影響顯著。

圖6 常溫、高溫及不同介質(zhì)壓力下φ183.52 mm×5.33 mm O形圈最大接觸應(yīng)力隨壓縮率變化Fig 6 Variation of maximum contact stress of φ183.52 mm×5.33 mm O-rings with compression rate under different medium pressure and at room temperature(a) and high temperature(b)

圖7 常溫、高溫及不同壓縮率下φ183.52 mm×5.33 mm O形圈最大接觸應(yīng)力隨介質(zhì)壓力變化Fig 7 Variation of maximum contact stress of φ183.52 mm×5.33 mm O-rings with medium pressure under different compression rates and at room temperature(a) and high temperature(b)

3.3.2 運(yùn)動(dòng)摩擦性能

運(yùn)動(dòng)狀態(tài)下接觸壓力的存在使得O形圈與缸筒壁間產(chǎn)生摩擦力，圖8所示為模擬得到不同壓縮率下運(yùn)動(dòng)階段φ183.52 mm×5.33 mm O形圈的接觸應(yīng)力沿接觸寬度的分布曲線，可以看出曲線近似為拋物線函數(shù)。通過積分求和可計(jì)算出接觸面上的等效接觸力，此時(shí)摩擦力Ff的理論解法[10]為

(1)

式中：f為摩擦因數(shù)；pi為接觸點(diǎn)應(yīng)力；x為接觸點(diǎn)坐標(biāo)；i為離散節(jié)點(diǎn)編號(hào)；n為總節(jié)點(diǎn)數(shù)。

通過計(jì)算內(nèi)、外行程的平均值可得到運(yùn)動(dòng)摩擦力的理論值，結(jié)合試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果，φ183.52 mm×5.33 mm O形圈運(yùn)動(dòng)摩擦力的試驗(yàn)值與理論值隨壓縮率變化曲線如圖9所示，可以看出試驗(yàn)值與理論值變化趨勢(shì)基本一致，理論結(jié)果下當(dāng)壓縮率低于17.42%時(shí)，摩擦力滿足允許的載荷要求。

根據(jù)預(yù)壓縮過程有限元模擬計(jì)算結(jié)果及O形圈密封原理中關(guān)于接觸應(yīng)力[11]的計(jì)算可得：當(dāng)密封壓差為35 MPa時(shí)，壓縮率ε應(yīng)大于9.1%。同時(shí)試驗(yàn)與理論的綜合研究結(jié)果表明壓縮率應(yīng)小于14%，結(jié)合國(guó)內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)中給出的壓縮率最小設(shè)計(jì)值8.4%～13%，建議封隔器配套用O形圈的壓縮率為10%～13%。由圖9可知，此時(shí)摩擦力比參照國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)選配壓縮率為22%時(shí)降低了約47.8%。

圖8 運(yùn)動(dòng)過程中φ183.52 mm×5.33 mm O形圈在不同壓縮率下接觸應(yīng)力沿缸筒寬度變化Fig 8 Variation of contact stresses of φ183.52 mm×5.33 mm O-rings along cylinder width under different compression rate in stages of movement(a)inward stroke;(b)outward stroke

圖9 不同運(yùn)動(dòng)過程φ183.52 mm×5.33 mm O形圈運(yùn)動(dòng)摩擦力隨壓縮率變化Fig 9 Variation of dynamic friction of φ183.52 mm×5.33 mm O-rings with compression rate in different stages

4 結(jié)論

綜合試驗(yàn)與有限元模擬研究結(jié)果，封隔器配套用三種規(guī)格O形圈的壓縮率推薦值為10%～13%，此時(shí)處于現(xiàn)場(chǎng)允許的載荷范圍內(nèi)，摩擦力比參照國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)選配壓縮率為22%時(shí)降低了約47.8%，有效地解決了O形圈密封性能和摩擦力之間的協(xié)調(diào)性問題。